Oraliq bug‘ qizdirish jarayonlari Reja

2 – rasm. Renkin siklining Pv, Ts va hs diagrammasi
Siklda ish jismiga, beriladigan issiqlik miqdori (q₁) Ts diagrammada a–3-5-4-6-1-v-s yuza bilan tasvirlanadi. Sikldan olinadigan issiqlik (q₂) a – 3-2-v-a yuzaga, sikl ishi esa Pv diagrammada 3-5-4-6-1-2-3 yuzaga ekvivalent.
Renkin siklida issiqlik berish va olish jarayonlari izobaralar bo‘yicha amalga oshirilishi, izobarik jarayonda esa berilgan (olingan) issiqlik miqdori ish jismining jarayon boshi va oxiridagi entalpiyalari ayirmasiga teng bo‘lishi tufayli, Renkin sikliga tadbiqan quyidagilarni yozish mumkin:
q₁=h₁-h₅ (1)

va
q₂=h₂-h₃ (2)

Bu yerda h₁ o‘ta qizigan suv bug‘ining qozondan chiqishdagi entalpiyasi

(p₁ bosim va T₁ temperaturada); h₅ – suvning qozonga kirishdagi, ya’ni nasosdan chiqishdagi entalpiyasi (p₁ bosim va T₅ temperaturada); h₂ – nam bug‘ning turbinadan chiqishdagi, ya’ni kondensatorga kirishidagi entalpiyasi (bu entalpiya p₂ bosim bilan qat’iy aniqlanadigan to‘yinish temperaturasi T₂ da suvning to‘yinish chizig‘idagi entalpiyasiga teng). 1 kg bug‘ning sikl davomida bajargan foydali ishi l_foy bug‘ning turbinaga kirishdagi h₁ va undan chiqishdagi h₂ entalpiyalarning farqiga teng:

l_foy = h₁-h₂ (3)
Umumiy ta’rifga ko‘ra, har qanday siklning termik F.I.K. _t foydalanilgan issiqlik q₁-q₂ ning keltirilgan issiqlik q₁ ga nisbatiga teng:

(4)
Renkin siklining F.I.K. ushbu ifodadan aniqlanadi:

(5)
Bu tenglamani quyidagi ko‘rinishda ham yozish mumkin:

(6)
Nasos bajargan ish (h₅-h₃) turbinada bajarilgan ishga (h₁-h₂) nisbatan juda kichik bo‘lishi tufayli, uni nazarga olinmasa, ya’ni h₃h₅ bo‘ladi desak, u holda (6) tenglamani quyidagi ko‘rinishda yozish mumkin.

(7)
Bu munosabatdan past bosimli bug‘ – kuch qurilmalar siklini taxminan hisoblashda foydalanish mumkin. Yuqori bosimli qurilmalarda nasos ishi kattaligini nazarga olmasdan bo‘lmaydi. Foydali ish birligi olish uchun turbina orqali muayyan miqdorda bug‘ o‘tkazish kerak; bug‘ning shu miqdori bug‘ning solishtirma sarfi deyiladi va d₀ xarfi bilan belgilanadi (kg/J):
(8)
Barcha bug‘-kuch qurilmalari, asosan elektr energiyasi ishlab chiqarishga mo‘ljallangan bo‘ladi, shuning uchun bug‘ning solishtirma sarfi d₀ elektr energiyasi birligiga to‘g‘ri keladigan birliklarda o‘lchanadi. Agar entalpiyalar farqi h₁-h₂ kJ/kg larda ifodalansa, u holda d₀ kg/(kVtsoat) bilan ifodalanadi. 1 kVtsoat = 3600 kJ ekanligini hisobga olib, (8) formulani quyidagi ko‘rinishda yozish mumkin:
Muayyan quvvatda bug‘ning nisbiy sarfi qanchalik kam bo‘lsa, bug‘-kuch siklining F.I.K. shunchalik katta bo‘ladi. Zamonaviy bug‘-kuch qurilmalari o‘ta murakkab bo‘lishiga qaramasdan F.I.K. 90-98% ni tashkil qiladi. Renkin sikli termik F.I.K.ning kattaligi suv bug‘i parametrlariga qanday bog‘liqligini aniqlaymiz. Tadqiqotlar natijasida Renkin siklining F.I.K. quyidagi hollarda ortishi aniqlangan: p₁ bosim ortsa, p₂ bosim kamaysa va bug‘ning o‘ta qizish temperaturasi T₁ ortsa. Bug‘-kuch qurilmalarining F.I.K. ortishi tufayli ko‘p miqdorda yoqilg‘i tejaladi. Masalan, quvvati 50 ming kVt bo‘lgan bug‘-kuch qurilmasining F.I.K. 1%ga ortsa, har soatda 250 kg shartli yoqilg‘i tejaladi. 15.1- jadvaldan ko‘rinib turibdiki, t₁ va p₁ o‘zgarmas bo‘lib, boshlang‘ich bosim p₁ ortsa, Renkin siklining termik F.I.K. ortadi. Lekin p₁ bosimni ortishi natijasida kengayish oxirida bug‘ning namligi ortadi.
_t ning P₁, t₁, P₂ larga bog‘liqligi

1 – jadval

P1, MPa	t, %	t1, ­­^0S	t, %	P2, MPa	t, %
1,5	34	300	37,4	0,004	38,9
2,5	36,9	350	38	0,01	36,3
5	38,9	400	38,9	0,08	29,6
7,5	40,5	450	39,5	0,12	27,8
10	41,5	500	40,2	0,2	25,5
12,5	42	550	40,8	0,3	22,3
t1=400 ^0C; P2=0,004MPa		P1=5MPa; P2=0,004MPa		P1=5MPa; t1­=400 ^0S