Теплообменник труба в трубе для охлаждения 1300 кг/час бензола от 72 до 26С

varoq
№ hujjat	imzo	sana

Taqdim etilgan mahsulot uchun o'rnatishning mahsuldorligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: Gн W / (1 ^X^Н) Xк Buyerda : Gн  3000/ (1) 3529кг ч/ 0,9804кг с/ Bug'langan eritmaning konsentratsiyasini hisoblash O'rnatish korpuslarida eritma kontsentratsiyasining taqsimlanishi har bir apparatdagi bug'langan suvdagi yuklarning nisbatiga bog'liq. Birinchi yaqinlashishda, amaliy ma'lumotlarga asoslanib, bug'langan suvning unumdorligi quyidagi nisbatga muvofiq binolar o'rtasida taqsimlanadi deb taxmin qilinadi: W W1 : 2 1:1,1 Keyin: 1,0W 3000 W1    0.397кг c/ 1,01,1 3600 2.1 1,1W 3000 1.1 W2   ^ 0.436кг c/ 1,01,1 3600 2.1 Biz konsentratsiyalarni korpuslar bo'yicha hisoblaymiz: G x 0.9804 0.06 x1  ^H H ^ 0.1(10%) GH W1 0.98040.397 G x 0.9804 0.06 x2  ^H H ^ 0.4(40%) GH W W2 0.98040.3970.436 Qurilmaning hisoblari O'rnatishdagi umumiy bosimning pasayishi: Pоб Pг Pк  0,04830,01 0,0383МПа. Birinchi taxmin sifatida, umumiy bosim tushishi korpuslar o'rtasida teng taqsimlanadi. Keyin korpuslardagi isitish bug'larining bosimi quyidagilarga teng bo'ladi: Pг1  0.1МПа , Pг2  Pг1 Pоб / 2  0.04830.383/ 2  0.02915МПа Pк  Pг2 Pоб / 2  0.29150.383/ 2  0.01МПа Bug 'bosimidan biz ularning harorati va entalpiyasini topamiz: Pг1  0.0483МПа tг1 80^0С Iг1  2644кДж кг/ Pг2  0.02915МПа tг2  67,94^0С Iг2  2619кДж кг/ Pбк  0,01МПа tк  45,4^0С Iбк  2581кДж кг/ Hisoblashda gidrodinamik depressiyani olamiz.U holda idishdagi ikkilamchi bug'ning harorati quyidagicha bo'ladi: tвп1 tг2 1^111 67,94 1  68,94^0C. tвп2  tк 2^111 45,4 1 46,4^0C. Gidrostatik depressiyalar yig'indisi: 111  1111 1112   1 1 20C.
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

Ikkilamchi bug'ning harorati bo'yicha biz ularning bosimini aniqlaymiz: tвп1  68.94^0С Pвп1  0,.03044МПа. Pвп2  0,.01056МПа. Evaporatatorning taxminan issiqlik uzatish yuzasini toping: Fop  Wr1 1  0.397 2399.7  31.7м2 q 30000 GOST 11987 - 81 ga ko'ra, tabiiy aylanish va masofaviy isitish kamerasiga ega quvurli apparatlar diametri din = 38 mm va devor qalinligi d = 2 mm bo'lgan 4 va 5 m qozon quvurlaridan iborat. H = 4 m qozon quvurlarining balandligini olaylik. O'rta qaynash qatlamidagi bosim: P1cp  Pвп1  1gH  0.3044 10 5 1033 9.81 4   0.5071 10 5 Па. 2 2 P2cp  Pвп2  2gH  0.1056 10 5 1105 9.81 4   0.3224 10 5 Па. 2 2 Bu bosimlar haroratga mos keladi: P1cp  0,.05071MПа. t1cp 81.23^0С P2cp  0,.03424MПа. t2cp  70.2^0С chunki bizda masofaviy isitish kamerasi bo'lgan 1-apparat, 2-chi esa erkin oqadigan plyonkaga ega, keyin gidrostatik tushkunlik hisobga olinmaydi. Haroratning pasayishi tenglama bilan aniqlanadi:  1 0.0162(T 2 / rвп )1атм Sarum uchun atmosfera depressiyalari quyidagilar bo'ladi: 1атм  0.38e0.05 0.045 x 1атм1  0.38e 0.05 0.04510   0.60C 1атм2  0.38e 0.05 0.045 40  1.90C Bu yerda: ^11  0.0162((27381.23) / 2306.22) 0.6^2  0.5^0C ^11  0.0162((27370.2) / 2355.54) 1.9^2 1.6^0C Masofaviy isitish kamerasi va tabiiy aylanishi bo'lgan qurilmalarda, tпер1  1 вп1 с tв k1)G cH1 H1(tP tk1) eritmaning haddan tashqari qizishi W I( McH1 Aylanma eritmaning massasi: М  vS  v   кг tпер1   4.13^0C Qobiqlardagi qaynash nuqtasi: tк1  tгп2  ^1 111tпер / 2  67,940,5 1 4,13/ 2  71,51^0С. tк2  tк  ^1 111 45,41,6 1 48^0С. Korpuslardagi foydali harorat farqi teng tп1  tг1 tк1 tпер / 2 8069,444,13/ 2 8,5^0С. tп2  tг2 tк2  67,9448 19,94^0С.
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

tп tп1 tп2 8,4919,94  28,44^0С Keling, hisob-kitoblarning to'g'riligini tekshiramiz: tп  tг1 tк (   ^1^111 tпер / 2) 8045,40,5 1, 624,13/ 2  28,44^0С Keling, termal yuklarni aniqlaylik. Binolar uchun bug'lanish va o'z-o'zidan bug'lanish koeffitsientlarini hisoblang. Birinchi tana uchun: iгп,, iконд, 2644000335200 1    0,99 iвп c t кi 26244004190 71,51 (t 1  ki1 tki )c  (5571.51) 4190  0.017 iвп c t кi 26244004190 71.44 Ikkinchi tana uchun: 2   0.98 2   0.038 I.A.ning tenglamasiga kiradigan umumiy hisoblangan koeffitsientlar. Tishchenko, biz munosabatlar bilan belgilaymiz x  22  20.038 1.962 x  2 1  2  2 ( 0.017)  0.038 0.004 z1 Keling, in'ektsiya koeffitsientini hisoblaylik. 1,2.106Pa bosim va 0,95 quruqlik darajasi bo'lgan jonli bug '. Keyin uning entalpiyasi bo'ladi i0  2663000Дж кг/ . [5] Bug‘ bosimi Pвт  0,03044МПа, va entalpiya iвт  2624434Дж кг/ . [5] I-s diagrammasi bo'yicha biz termal farqlarni aniqlaymiz h1  6375084,19  540510Дж кг/ h2  6326074,19 104750Дж кг/ . In'ektsiya koeffitsienti tenglama bilan hisoblanadi: h U  A ^11, h2 Bu erda A - injektorning ishlashini tavsiflovchi qiymat. Allaqachon ishlab chiqarilgan qurilmalar uchun A = 0,75 540510 U  0,75  1 0.704. 014750 0,0483 MPa bosimda injektordan chiqadigan bug'ning entalpiyasi formula bo'yicha: i iст  0 Uiвт 0,9h2 1U Tozalaydi:
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

i1  0,9 104.75  2553кДж кг/ . Berilgan entalpiya qiymati uchun i-s diagrammasida chiziq chizamiz va ni topamiz. h2^i87.99кДж кг/ . In'ektsiya nisbati bilan: 540.1 U1  0,75  1 0.867 87.99 Va entalpiya i1  0,9 87.99  2566.5кДж кг/ . dan farq qilganligi sababli, biz uchun yangi qurilish quramiz. Buning uchun i-s diagrammasida berilgan entalpiya qiymati uchun chiziq chizing va toping: h2^ii88.409кДж кг/ , Bu yerda: 540.1 U1^i 0.75  1 0,858 88.409 i1  0,9 88.409  2566кДж кг/ . Ya'ni, u ilgari olingan natijadan biroz farq qiladi. Keyingi hisob-kitoblar uchun U = 0,858 in'ektsiya koeffitsientini qabul qilamiz. Jonli bug' iste'moli: c W G H ^py 30000.974 0.004 c Dp   1071кг ч/  0,298кг с/ x(1U) zU 1.962 (1 0.858) 1 0.858 Agar bug'lanish in'ektsiyasiz amalga oshirilsa, birinchi idishdagi bug 'oqim tezligi tenglama bilan aniqlanadi: c W G H ^py 30000.974 0.004 c Dp   1522кг ч/  0,423кг с/ x 1.962 Inyeksiyaga kiradigan ikkilamchi bug 'miqdori: DBT UDp  0.858 1071  919кг ч/  0,255кг с/ Birinchi binoga kiradigan isitish bug'ining miqdori: D1  Dp DBT 1071919 1990  0.553кг с/ Birinchi binoda bug'langan suv miqdori: D2 W1 UDp 19120.858 919  993кг с/ Ikkinchi binoda bug'langan suv miqdori: c W2  D2 2 (GH ^pW1)2  993 0.980 (3529^40821912) 0.038 1031кг с/  0.276кг с/ c 4190 Suvning umumiy miqdori bug'langan namlik:
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

W W1 W2 19121031 2943кг ч/ Hisoblash natijasida olingan 2943 kg / s qiymatlari 3000 kg / s vazifaga muvofiq bug'lanishi kerak bo'lgan miqdorga to'g'ri kelmaydi. shuning uchun biz hisobkitobda topilgan nisbatlarga asoslanib, binolar tomonidan bug'langan suv miqdorini qayta hisoblaymiz: W 1912 W1: W2=1912: 1031; W W1  ^1 3000 1949кг ч/  0.541кг c/ Wp 2943 W 1031 W2 W ^2 3000 1051кг ч/  0.292кг c/ Wp 2943 Birinchi tananing isitish yuzasi orqali o'tkaziladigan issiqlik miqdori: Q1  Dr1 1гп  0,553 (2644000 335200) 1276766Дж с/ Ikkinchi korpus: Q2  D r2 2гп  0,292 (2619000 335200)  681616Дж с/