Теплообменник труба в трубе для охлаждения 1300 кг/час бензола от 72 до 26С

Issiqlik uzatish koeffitsientini hisoblash
Qurilmalar tanasi va zardob bilan aloqada bo'lganlar uchun biz issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsienti l = 17,5 Vt / m K bo'lgan Chelik 12X18H10T materialini tanlaymiz. devor qalinligi d = 2 mm.
K issiqlik uzatish koeffitsienti tenglama bilan aniqlanadi:
1
K  .
1/  ₁  / 1/ ₂
Devorning aralashmalar bilan termal qarshiligi:
 0,002 0.0005 ²
 17.5  2.42  3.21 10 4 м КВт ,
Birinchi jismning issiqlik uzatish koeffitsientini hisoblash:
Kondensatsiyalanuvchi bug'dan devorga issiqlik uzatish koeffitsienti:

1  2,044 1 2ж  ж31 , r
_ж1Н t₁
Bu yerda r₁  2310 10 ³ Дж кг/ - isitish bug'ining kondensatsiya issiqligi;
_ж1  972кг м/ ³ ; _ж1  0,675Вт м К/(  );
_ж1  355 10 ^6 Па с .
Qabul qilamizН м4 - quvurlarning balandligi Qabul qilamiz _{ }t 1⁰C .
Bu yerda:
2310 10 ³ 972 ² 0,675³ _{2 )}.
₁  2,044 ₄ 4 1  9512Bm/ (м  К
3,55 10  
Barqaror issiqlik uzatish jarayoni uchun tenglama:

						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

tст  96100,963,2110^^4 2,96^0С, t2 8,52,960,96  4,58^0С, 2  8.55 (9610 0,96)  ^0.6 2046 ^Вт2 м К q1  9610 0,96  9225,2Вт м/ ^2, q2  2046 4,58  9370,7Вт м/ ^2, q1  q2. Ikkinchi tananing issiqlik uzatish koeffitsientini hisoblash: Qabul qilamiz.  t 5^0C m 2  c0,25Ren  qtвп  ,   Bu yerda: 2338 10 ^3979 ^20,665^32 ) 1  2,04^44 4 5  6075.5Bm/ (м  К 418.8 10   m  n  qtвп  2  c 0,25Re  ,   Bu yerda q>20000; с=2,6; n=0, 203; m=0,322;
 - qaynayotgan eritmaning issiqlik o'tkazuvchanligi							[5],
								varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

 - lenta qalinligi 1   3 22g  3 Re13 ,   4   4 Re  ^Г,  Bu yerda G - sug'orishning chiziqli massa zichligi, G Г  ^н, П Bu yerda P -. namlangan perimetr Fор 36 П   8 .м H 4 Qayerda Г   0,054925 /г м с , Bu yerda: 4 Re  Г  4 0,054925 3  293.7.  0.748 10 Lenta qalinligi: 1 3 0.788 10 3 2  3 293.713  2.3 10 4 м.  ^^^ 4 1054.6^^29,81    Issiqlik uzatish koeffitsienti: 0,^5 0,203  2.3 10 ^^4^^0,322q0,322  2  2,6 4 0,25 293.7  0,5 68.94   , 2.3 10   211q^0,322 2111t1 ^0,322 2116075.5 5 ^0,322 5857Вт/ м^2 К tст 1t1^  6075,5 5 3.21 10   ^^4 9.75^0С, t2  tп tст t1 19.9459.75  5.19^0С^. q1 1t1  6075.5 5  30377.5Вт м/ ^2, q2 2t2  5887 5.19  30397.83Вт м/ ^2, q1  q2. Keyin issiqlik uzatish koeffitsienti: 1 1 K^2 1 1   1 2  16075.53.21 10 ^^4 15857 1523.6Вт/ м^2 К.  Foydali harorat farqining taqsimlanishi: Qi K tni  tn Q i  K Birinchi tana:
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

1276766 tn1  28.441276766 6816161094 1523.6  20.560C 1094 Ikkinchi tana: 681616 tni  28.441276766 1523.66816161523.6  7.880C 1094 issiqlik uzatish yuzasi: Q 1276766 F1  ^1  56.8м^2.. K1 tn1 1094 20.56 Q 681616 F2  ^2  56.8м^2.. K2 tn2 1523.6 7.88 Ko'rinib turibdiki, korpuslarda bosimning teng tushishi shartidan hisoblangan va korpuslardagi issiqlik o'tkazuvchi yuzalarning tengligi shartidan 1-taqribanlikda topilgan foydali harorat farqlari sezilarli darajada farqlanadi. Shuning uchun, o'rnatish birliklari orasidagi haroratni qayta taqsimlash kerak. Variantlar Korpus 1 Korpus 2 Bug'langan namlik sig'imi Vt, kg / s 0,541 0,292 Eritma konsentratsiyasi x, % 13 40 Isitish bug'ining harorati tgp, 80 57,94 Foydali harorat farqi Dtp, 20,56 7,88 Zardobning qaynash nuqtasi tk \u003d tg - Dtp, 0S 59,44 50,06 Ikkilamchi bug 'harorati 58,94 48,46 Ikkinchi taxmin: Qabul qilamiz t1  4.42^0С,qayerda 1 1  95124  6560Вт^/м^2K, 4.42 tст  65604.423,2110^^4 9.31^0С, t2  20.564.429.31 6.83^0С, 2  8.55 (6560 4.42)  ^0.6 4060 ^Вт2 м К q1  6560 4.42  28995Вт м/ ^2, q2  4060 6.83  28120Вт м/ ^2, q1  q2.
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

1 1 K^1 1 1 ^  1 2  165603,21 10 ^^4 14060 1389Вт/ м^2 К.  Ikkinchi tananing issiqlik uzatish koeffitsientini hisoblash: Qabul qilamiz.  t 1.35^0C Bu yerda: 1 1  90854 1.35  8428Вт/ м^2K, tст 1t1^ 8428 1.35 3.21 10   ^^4 3.65^0С, t2  tп tст t1  7.88 1.35 3.65 2.88^0С. 2  211 8428 1.35  ^0,322 4270Вт/ м^2 К q1 1 t1 8428 1.35 11378Вт м/ ^2, q2 2t2  4270 2.88 12190Вт м/ ^2, q1  q2. Keyin issiqlik uzatish koeffitsienti: 1 1 K^2 1 1 ^  1 2  184283.21 10 ^^4 14270 1484Вт/ м^2 К.  Birinchi tananing isitish yuzasi orqali o'tkaziladigan issiqlik miqdori: Q1  Dr1 гп1  0,553 (2644000 335200) 1276766Дж с/ Ikkinchi korpus: Q2  D r2 гп2  0,292 (2608300 251400)  650540ж с/ Foydali harorat farqining taqsimlanishi: Qi K tni  tn Q i  K Birinchi tana: 1276766 tn1  28.441276766 6505401389 1484 19.240C 1389 Ikkinchi tana: 650540 tn2  28.44 1484650540  9.20C 1276766  1484 1389 Issiqlik uzatish yuzasi: Q 1276766 F1  ^1  47.7м^2.. K1 tn1 1389 19.24 Q 650540 F2  ^2  47.7м^2.. K2 tn2 1484 9.2 Variantlar Korpus 1 Korpus 2 Bug'langan namlik sig'imi Vt, kg / s 0,541 0,292
						varoq
	varoq	№ hujjat	imzo	sana

Eritma konsentratsiyasi x, % 13 40 Isitish bug'ining harorati tgp, 0S 80 59,26 Foydali harorat farqi Dtp, 0C 19,24 9,2 Zardobning qaynash nuqtasi tk \u003d tg - Dtp, 0S 60,76 50,06 Ikkilamchi bug 'harorati 60,26 48,46 GOST 11987 - 87 ga muvofiq biz evaporatatorlarni tanlaymiz: Tabiiy sirkulyatsiya va masofadan isitish kamerasiga ega 1-evaporatator: Fн = 63 м^2; d = 38 × 2 мм Н = 4 м Dк = 800 мм Dс = 1600 мм Dц = 500 мм На = 13000 мм Ма = 7500 кг 2-erkin oqimli plyonkali evaporatator: Fн = 63 м^2; d = 38 × 2 мм Н = 4 м Dк = 800 мм Dс = 1600 мм На = 10500 мм Н1 = 1500 мм Ма = 5800 кг