3 konsentratsiyasida amalga oshirish


O'rnatishning termal hisobi



Yüklə 1,82 Mb.
səhifə24/32
tarix07.05.2023
ölçüsü1,82 Mb.
#109070
1   ...   20   21   22   23   24   25   26   27   ...   32
$$$$$$$$$ (1) (1)

2.2 O'rnatishning termal hisobi

Biz qoldiqga kiradigan eritmaning issiqlik sig'imini aniqlaymiz 0 , kJ / kg 0 S




, (to'rt)

qayerdan quruq shakarning quruq erigan moddasining issiqlik sig'imi, c quruq. \u003d 1,29 kJ / kg 0 S / 2, s. 112/;


c in - suvning issiqlik sig'imi, c in \u003d 4,19 kJ / kg 0 S.


.

Bir tanaga ∆ R, bar bosimining pasayishini aniqlaymiz




. (5)

bu erda P 0 - isitish bug 'bosimi, bar;


P to - oxirgi holatda bosim, bar;
n - holatlar soni, n = 2;


.

Biz ikkinchi binoda bosimni aniqlaymiz P 1 , bar


R 1 = R 0 - ∆ R, (6)


P 1 \u003d 4 - 1,85 \u003d 2,15.
Biz ikkinchi binoda bosimni aniqlaymiz P 2 , bar

R 2 = R 1 - ∆ R, (7)


P 2 \u003d 2,15 - 1,85 \u003d 0,3.

Qo'shimcha bug 'bilan isitgichga kiradigan issiqlik miqdorini aniqlaymiz q , kJ / kg


q = e 1 * r 1 . (sakkiz)


bu erda r 1 - P 1 = 2,15 bar, r 1 = 2195,8 kJ / kg /3 / da suv va bug 'stoldan birinchi binoda P 1 bosimida bug'lanishning yashirin issiqligi .


q = 0,04 * 2195,8 = 87,832.


Birinchi masofaviy isitgich uchun issiqlik balansini tuzing.


issiqlik balansi tenglamasiga asoslanib, 0 S ga asoslanib, birinchi isitgichning chiqishidagi dastlabki eritmaning harorati t x ni aniqlaymiz.
0 ( t x - t ' 0 ) = e 1 * r * n ; _

bu erda e 1 - birinchi tanadan qo'shimcha bug 'miqdori, kg/kg;


ē n - isitgich tomonidan issiqlikni saqlash koeffitsienti, biz ē n = 1 ni olamiz. t ' 0 - eritmaning dastlabki harorati, 0 S.





, (9)
.

Ikkinchi binoda bug'langan suv miqdorini aniqlaymiz w 2 , kg / kg eritma




, (o'n) .

Birinchi binoda bug'langan suv miqdorini aniqlaymiz w 1 , kg / kg eritma


w 1 = w - w 2 , (11)


w 1 \u003d 0,7317 - 0,34585 \u003d 0,38585.

Birinchi binoda eritma konsentratsiyasini aniqlaymiz b 1 ,%




, (12)
.

Ikkinchi binoda eritma konsentratsiyasini aniqlaymiz b 2 ,%




, (13)
.
Birinchi binoda eritmaning issiqlik quvvatini aniqlaymiz c 1 , kJ / kg 0 S


, (o'n to'rt)

Ikkinchi binoda eritmaning issiqlik sig'imi c 2 , kJ / kg 0 S ni aniqlaymiz




, (o'n besh)
.

Ma'lumotnoma ma'lumotlariga ko'ra /1, p.152/, birinchi binoning chiqish joyidagi eritma konsentratsiyasi va ikkinchi binoning chiqishidagi eritma konsentratsiyasiga asoslanib, biz fizik-kimyoviy haroratning pastligini aniqlaymiz. atmosfera bosimi, keyin esa Tishchenko formulasi yordamida qayta hisoblaymiz. Suv va bug 'jadvallariga ko'ra, birinchi va ikkinchi binolarda P 1 va P 2 bosimiga ko'ra , biz keyinchalik eritmaning qaynash nuqtasini aniqlash uchun zarur bo'lgan ikkilamchi bug'ning haroratini aniqlaymiz.


gidrostatik tushkunlik ∆ 2 1 ga teng qabul qilinadi. Shlangi depressiya ∆ 3 qabul qilinadi: birinchi tana uchun ∆ 3 = 1; ikkinchi tana uchun ∆ 3 = 0,5.
Natijalar 1-jadvalda jamlangan.

1-jadval bilan fizik-kimyoviy harorat tushkunligi bosim uchun tuzatish.



Depressiya turi

Bino I

II korpus

Fizik-kimyoviy ∆ 1

0,708

1.74

Gidrostatik ∆ 2

bitta

bitta

Depressiya turi

Bino I

II korpus

Gidravlika ∆ 3

bitta

0,5

Jami ∑∆

2.708

3.24

Birinchi va ikkinchi binolar uchun isitish va ikkilamchi bug 'uchun bosimlar, haroratlar, entalpiyalar va bug'lanishning yashirin issiqligini qayd qilish uchun 2-jadvalni tuzamiz .


2-jadval Bug 'parametrlari



R, MPa

t n , 0 C

h, kJ/kg

r, kJ/kg

P n \u003d 0,5

143 , 62 _

27 3 8.5

2133.8

P 1 \u003d 2.15

12 2 , 5 3

2710.25 _ _ _

2195.8

P 2 \u003d 0,3

6 9 ,12

26 25 , 3

23 36

O'rnatishdagi umumiy harorat farqini aniqlaymiz ∆ t ' , 0 S


∆ t ' = t n - Ö 2 . (16)


bu erda t n - isitish bug'ining harorati, 0 S;


Ö 2 - R 2 , 0 S bosimdagi ikkinchi korpusdagi harorat .

∆t ' = 143,62 - 69,2 = 74,5.


Topshiriqga ko'ra, ikkala korpus ham bir xil isitish yuzalariga ega bo'lishi kerak, shunga muvofiq, foydali harorat farqi korpuslar o'rtasida ularning termal yuklariga to'g'ridan-to'g'ri proportsional ravishda va issiqlik uzatish koeffitsientiga teskari proportsional ravishda taqsimlanadi, ya'ni.




. (17)

bu yerda ∆ t 1 va ∆ t 2 korpuslar bo‘ylab foydali harorat farqlari, 0 S; K 1 va K 2 - issiqlik uzatish koeffitsientlari; Q 1 va Q 2 - binolardagi termal yuklar;


Korpuslarning termal yuklari ulardagi bug'langan suv miqdoriga mutanosib ravishda qabul qilinishi mumkin, keyinchalik o'z-o'zidan bug'lanish fenomeni va ikkinchi korpusda bug'lanishning yashirin issiqligining ortishi uchun sozlanadi.


.(o'n sakkiz)

Binolar uchun issiqlik uzatish koeffitsientlarining nisbati oldindan ma'lumotnoma adabiyotlari asosida olinadi, K 1 / K 2 = 2.


Natijada biz tenglamalar tizimini olamiz


(19)

bu erda ∆ t - foydali harorat farqi, birinchi va ikkinchi binolar uchun umumiy tushkunlikdan umumiy harorat farqiga teng, 0 S


∆t = ∆t ' - ∑∆ , ( 20)


∆t \ u003d 74,5 - 5,948 \u003d 68,552.

Olingan natijalar va suv bug'lari jadvallaridan olingan ma'lumotlarga asoslanib, biz bug' va suyuqlikning harorati va entalpiyasini tuzamiz.


3-jadval Bug 'va suyuqlik harorati va entalpiyalari



Parametrlar nomi

I korpus

II korpus




Belgilanish

Qiymat

Belgilanish

Qiymat

Harorat, ikkilamchi kondensatning qaynayotgan eritmasining qizdirilgan bug'ining 0 S

t n t 1 Ö 1 t 1

143,62 124,328 122,53 143,62

Ö ' 1 t 2 Ö 2 t 2

12 3,328 72,36 69 , 12 1 23,328

Entalpiya, ikkilamchi bug'ning isituvchi bug'i kJ/kg

h''0 h''1 _ _ _ _

27 3 8 .5 2718 .6

h ' 0 h ' 1

2708,8 26 31. 05

Ikkilamchi bug'ning bug'lanish issiqligi, r , kJ/kg

r1 _

2178.7 _

r2 _

23 2 8

I binoda eritmaning qaynash harorati t 1 , 0 S


t 1 = Ö 1 + ( ∆ 1 k + ∆ 2 1 k );


t 1 \u003d 122,53 +1,708 \u003d 124,328 (21)

II binoning isitish bug'ining harorati Ö ' 1 , 0 S


Ö ' 1 = Ö 1 - ∆ 3 1 k ; (22)


' 1 = 124,328 - 1 = 123,328

II binoda eritmaning qaynash harorati t 2 , 0 S


t 2 = Ö 2 + ( ∆ 1 2 k + ∆ 2 2 k + ∆ 3 2 k );(23)


t 2 \u003d 69,12 + 3,24 \u003d 72,36

Yechimning fizik parametrlari jadvalini tuzamiz. Suvning fizik parametrlari r, c , n, l idishlar tomonidan eritmaning idishdagi qaynash nuqtalariga ko'ra aniqlanadi [9]. Eritmaning qobiqlar ustidagi issiqlik sig'imi yuqorida aniqlangan (5.10-bet, 5.11-bet). Eritmaning zichligi ma'lum bir haroratda sof komponentlarning konsentratsiyasi va zichligini bilgan holda qo'shimchalar qoidasi bilan aniqlanishi mumkin [11], kg / m3 :


r p = r quruq * b + r in (1- b );


bu erda r quruq - suvsiz uchuvchan bo'lmagan shakar moddasining zichligi [4], r quruq = 1600 kg / m 3


r in - erituvchining zichligi, suv (tanadagi qaynash nuqtasida); kg / m 3
b - eritmadagi moddaning massasining fraksiyonel tarkibi (kontsentratsiyasi) (5.8-band, 5.9-band).

r r1 \u003d 1600 * 0,1791 + 936 (1 - 0,1791) \u003d 1054,92


r p 1 \u003d 1600 * 0, 41 + 976,2 (1 - 0,41) \u003d 1231,96

Eritma konsentratsiyasi va haroratga qarab suvli eritmalarning solishtirma issiqlik sig’imi, issiqlik o’tkazuvchanligi [12] grafiklardan aniqlanadi.


4-jadval I va II binolarning suv va eritmasi uchun fizik- kimyoviy miqdorlar



Fizik va kimyoviy konstantalarning nomi

I korpus

II korpus




Suv

Yechim

Suv

Yechim

Zichlik - r, kg / m 3

936

1055.52

976.2

1231.96

Issiqlik quvvati - s, kJ / kg

4.263

3.9

4.179

3.0

Yopishqoqlik - n * 10 6 , m 2 / s

0,237

0,41

0,478

0,981

Issiqlik o'tkazuvchanligi - l, Vt/m * 0 K

0,686

0,59

0,659

0,36

a 1 , Vt / (m 2 ) uchun kondensatsiyalanuvchi bug'dan devorga issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C)




. (24)

bu erda H - quvurlarning balandligi, biz H = 4 m ni olamiz; quvur diametri 38*2 [2] ∆ t = t n - t st ni qabul qilish , keyingi tekshirish bilan ∆ t = 2 0 S ni qabul qilish;


B ' \u003d 5700 + 56 t n - 0,09 t n 2 . (25)


B ' \u003d 5700 + 56 * 143,62 - 0,09 * 143,62 2 \u003d 11886,32

a 2 , Vt / (m 2 ) uchun devordan qaynoq suyuqlikka issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C), biz tezlikni olamiz p - ra w = = 1,5 m/s [2];




; (26)
.

Birinchi tana uchun issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz K 1 , Vt / (m 2 0 C)




; (27)

bu erda d st - devor qalinligi, d st = 2 mm; l st - devor materialining issiqlik o'tkazuvchanligi, l st \u003d 58 Vt / (m 0 K); d nak - masshtab qalinligi, m, birinchi tana uchun d nak = 1mm /2/; l nak - shkalaning issiqlik o'tkazuvchanligi, l n \u003d 1,163 Vt / (m 0 K),




.

Hisoblashda olingan harorat farqini tekshiramiz ∆ t , 0 S




.
.

a 1 , Vt / (m 2 ) uchun kondensatsiyalanuvchi bug'dan devorga issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C)




;
B ' \u003d 5700 + 56 t n - 0,09 t n 2 . (28)
B '' = 5700 + 56*123,328 - 0,09*123,328 2 = 11237,488;
.

a 2 , Vt / (m 2 ) uchun devordan qaynoq suyuqlikka issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C), biz eritma tezligini olamiz w = = 2,5 m/s [2]




;
.

Ikkinchi tana uchun issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz K 2 , Vt / (m 0 K)




;

Bu yerda d nak - masshtab qalinligi, m, ikkinchi tana uchun d nak = 2 mm /2/.




.

Qabul qilingan harorat farqini tekshiramiz ∆ t , 0 S




.
.



Yüklə 1,82 Mb.

Dostları ilə paylaş:
1   ...   20   21   22   23   24   25   26   27   ...   32




Verilənlər bazası müəlliflik hüququ ilə müdafiə olunur ©azkurs.org 2024
rəhbərliyinə müraciət

gir | qeydiyyatdan keç
    Ana səhifə


yükləyin