3 konsentratsiyasida amalga oshirish
O'rnatishning termal hisobi
Yüklə 1,82 Mb.
|
|
2.2 O'rnatishning termal hisobi
Biz qoldiqga kiradigan eritmaning issiqlik sig'imini aniqlaymiz 0 , kJ / kg 0 S , (to'rt) qayerdan quruq shakarning quruq erigan moddasining issiqlik sig'imi, c quruq. \u003d 1,29 kJ / kg 0 S / 2, s. 112/; c in - suvning issiqlik sig'imi, c in \u003d 4,19 kJ / kg 0 S. . Bir tanaga ∆ R, bar bosimining pasayishini aniqlaymiz . (5) bu erda P 0 - isitish bug 'bosimi, bar; P to - oxirgi holatda bosim, bar; n - holatlar soni, n = 2; . Biz ikkinchi binoda bosimni aniqlaymiz P 1 , bar R 1 = R 0 - ∆ R, (6) P 1 \u003d 4 - 1,85 \u003d 2,15. Biz ikkinchi binoda bosimni aniqlaymiz P 2 , bar R 2 = R 1 - ∆ R, (7) P 2 \u003d 2,15 - 1,85 \u003d 0,3. Qo'shimcha bug 'bilan isitgichga kiradigan issiqlik miqdorini aniqlaymiz q , kJ / kg q = e 1 * r 1 . (sakkiz) bu erda r 1 - P 1 = 2,15 bar, r 1 = 2195,8 kJ / kg /3 / da suv va bug 'stoldan birinchi binoda P 1 bosimida bug'lanishning yashirin issiqligi . q = 0,04 * 2195,8 = 87,832. Birinchi masofaviy isitgich uchun issiqlik balansini tuzing. issiqlik balansi tenglamasiga asoslanib, 0 S ga asoslanib, birinchi isitgichning chiqishidagi dastlabki eritmaning harorati t x ni aniqlaymiz. 0 ( t x - t ' 0 ) = e 1 * r * n ; _ bu erda e 1 - birinchi tanadan qo'shimcha bug 'miqdori, kg/kg; ē n - isitgich tomonidan issiqlikni saqlash koeffitsienti, biz ē n = 1 ni olamiz. t ' 0 - eritmaning dastlabki harorati, 0 S. , (9) . Ikkinchi binoda bug'langan suv miqdorini aniqlaymiz w 2 , kg / kg eritma , (o'n) . Birinchi binoda bug'langan suv miqdorini aniqlaymiz w 1 , kg / kg eritma w 1 = w - w 2 , (11) w 1 \u003d 0,7317 - 0,34585 \u003d 0,38585. Birinchi binoda eritma konsentratsiyasini aniqlaymiz b 1 ,% , (12) . Ikkinchi binoda eritma konsentratsiyasini aniqlaymiz b 2 ,% , (13) . Birinchi binoda eritmaning issiqlik quvvatini aniqlaymiz c 1 , kJ / kg 0 S , (o'n to'rt) Ikkinchi binoda eritmaning issiqlik sig'imi c 2 , kJ / kg 0 S ni aniqlaymiz , (o'n besh) . Ma'lumotnoma ma'lumotlariga ko'ra /1, p.152/, birinchi binoning chiqish joyidagi eritma konsentratsiyasi va ikkinchi binoning chiqishidagi eritma konsentratsiyasiga asoslanib, biz fizik-kimyoviy haroratning pastligini aniqlaymiz. atmosfera bosimi, keyin esa Tishchenko formulasi yordamida qayta hisoblaymiz. Suv va bug 'jadvallariga ko'ra, birinchi va ikkinchi binolarda P 1 va P 2 bosimiga ko'ra , biz keyinchalik eritmaning qaynash nuqtasini aniqlash uchun zarur bo'lgan ikkilamchi bug'ning haroratini aniqlaymiz. gidrostatik tushkunlik ∆ 2 1 ga teng qabul qilinadi. Shlangi depressiya ∆ 3 qabul qilinadi: birinchi tana uchun ∆ 3 = 1; ikkinchi tana uchun ∆ 3 = 0,5. Natijalar 1-jadvalda jamlangan. 1-jadval bilan fizik-kimyoviy harorat tushkunligi bosim uchun tuzatish.
Birinchi va ikkinchi binolar uchun isitish va ikkilamchi bug 'uchun bosimlar, haroratlar, entalpiyalar va bug'lanishning yashirin issiqligini qayd qilish uchun 2-jadvalni tuzamiz . 2-jadval Bug 'parametrlari
O'rnatishdagi umumiy harorat farqini aniqlaymiz ∆ t ' , 0 S ∆ t ' = t n - Ö 2 . (16) bu erda t n - isitish bug'ining harorati, 0 S; Ö 2 - R 2 , 0 S bosimdagi ikkinchi korpusdagi harorat . ∆t ' = 143,62 - 69,2 = 74,5. Topshiriqga ko'ra, ikkala korpus ham bir xil isitish yuzalariga ega bo'lishi kerak, shunga muvofiq, foydali harorat farqi korpuslar o'rtasida ularning termal yuklariga to'g'ridan-to'g'ri proportsional ravishda va issiqlik uzatish koeffitsientiga teskari proportsional ravishda taqsimlanadi, ya'ni. . (17) bu yerda ∆ t 1 va ∆ t 2 korpuslar bo‘ylab foydali harorat farqlari, 0 S; K 1 va K 2 - issiqlik uzatish koeffitsientlari; Q 1 va Q 2 - binolardagi termal yuklar; Korpuslarning termal yuklari ulardagi bug'langan suv miqdoriga mutanosib ravishda qabul qilinishi mumkin, keyinchalik o'z-o'zidan bug'lanish fenomeni va ikkinchi korpusda bug'lanishning yashirin issiqligining ortishi uchun sozlanadi. .(o'n sakkiz) Binolar uchun issiqlik uzatish koeffitsientlarining nisbati oldindan ma'lumotnoma adabiyotlari asosida olinadi, K 1 / K 2 = 2. Natijada biz tenglamalar tizimini olamiz (19) bu erda ∆ t - foydali harorat farqi, birinchi va ikkinchi binolar uchun umumiy tushkunlikdan umumiy harorat farqiga teng, 0 S ∆t = ∆t ' - ∑∆ , ( 20) ∆t \ u003d 74,5 - 5,948 \u003d 68,552. Olingan natijalar va suv bug'lari jadvallaridan olingan ma'lumotlarga asoslanib, biz bug' va suyuqlikning harorati va entalpiyasini tuzamiz. 3-jadval Bug 'va suyuqlik harorati va entalpiyalari
I binoda eritmaning qaynash harorati t 1 , 0 S t 1 = Ö 1 + ( ∆ 1 k + ∆ 2 1 k ); t 1 \u003d 122,53 +1,708 \u003d 124,328 (21) II binoning isitish bug'ining harorati Ö ' 1 , 0 S Ö ' 1 = Ö 1 - ∆ 3 1 k ; (22) ' 1 = 124,328 - 1 = 123,328 II binoda eritmaning qaynash harorati t 2 , 0 S t 2 = Ö 2 + ( ∆ 1 2 k + ∆ 2 2 k + ∆ 3 2 k );(23) t 2 \u003d 69,12 + 3,24 \u003d 72,36 Yechimning fizik parametrlari jadvalini tuzamiz. Suvning fizik parametrlari r, c , n, l idishlar tomonidan eritmaning idishdagi qaynash nuqtalariga ko'ra aniqlanadi [9]. Eritmaning qobiqlar ustidagi issiqlik sig'imi yuqorida aniqlangan (5.10-bet, 5.11-bet). Eritmaning zichligi ma'lum bir haroratda sof komponentlarning konsentratsiyasi va zichligini bilgan holda qo'shimchalar qoidasi bilan aniqlanishi mumkin [11], kg / m3 : r p = r quruq * b + r in (1- b ); bu erda r quruq - suvsiz uchuvchan bo'lmagan shakar moddasining zichligi [4], r quruq = 1600 kg / m 3 r in - erituvchining zichligi, suv (tanadagi qaynash nuqtasida); kg / m 3 b - eritmadagi moddaning massasining fraksiyonel tarkibi (kontsentratsiyasi) (5.8-band, 5.9-band). r r1 \u003d 1600 * 0,1791 + 936 (1 - 0,1791) \u003d 1054,92 r p 1 \u003d 1600 * 0, 41 + 976,2 (1 - 0,41) \u003d 1231,96 Eritma konsentratsiyasi va haroratga qarab suvli eritmalarning solishtirma issiqlik sig’imi, issiqlik o’tkazuvchanligi [12] grafiklardan aniqlanadi. 4-jadval I va II binolarning suv va eritmasi uchun fizik- kimyoviy miqdorlar
a 1 , Vt / (m 2 ) uchun kondensatsiyalanuvchi bug'dan devorga issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C) . (24) bu erda H - quvurlarning balandligi, biz H = 4 m ni olamiz; quvur diametri 38*2 [2] ∆ t = t n - t st ni qabul qilish , keyingi tekshirish bilan ∆ t = 2 0 S ni qabul qilish; B ' \u003d 5700 + 56 t n - 0,09 t n 2 . (25) B ' \u003d 5700 + 56 * 143,62 - 0,09 * 143,62 2 \u003d 11886,32 a 2 , Vt / (m 2 ) uchun devordan qaynoq suyuqlikka issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C), biz tezlikni olamiz p - ra w = = 1,5 m/s [2]; ; (26) . Birinchi tana uchun issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz K 1 , Vt / (m 2 0 C) ; (27) bu erda d st - devor qalinligi, d st = 2 mm; l st - devor materialining issiqlik o'tkazuvchanligi, l st \u003d 58 Vt / (m 0 K); d nak - masshtab qalinligi, m, birinchi tana uchun d nak = 1mm /2/; l nak - shkalaning issiqlik o'tkazuvchanligi, l n \u003d 1,163 Vt / (m 0 K), . Hisoblashda olingan harorat farqini tekshiramiz ∆ t , 0 S . . a 1 , Vt / (m 2 ) uchun kondensatsiyalanuvchi bug'dan devorga issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C) ; B ' \u003d 5700 + 56 t n - 0,09 t n 2 . (28) B '' = 5700 + 56*123,328 - 0,09*123,328 2 = 11237,488; . a 2 , Vt / (m 2 ) uchun devordan qaynoq suyuqlikka issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz. 0 C), biz eritma tezligini olamiz w = = 2,5 m/s [2] ; . Ikkinchi tana uchun issiqlik uzatish koeffitsientini aniqlaymiz K 2 , Vt / (m 0 K) ; Bu yerda d nak - masshtab qalinligi, m, ikkinchi tana uchun d nak = 2 mm /2/. . Qabul qilingan harorat farqini tekshiramiz ∆ t , 0 S . . Yüklə 1,82 Mb. Dostları ilə paylaş:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||