O`zbekiston respublikasi oliy va o`rta maxsus ta`lim vazirligi toshkent avtomobil yo`llar instituti

FIK o`lchovsiz kattalik u birdan kam bo`ladi 

 

 

Ba'zan  adabiyotlarda  pasportlarda.  Katologlarda  FIK  prosent  hisobida  beri-

ladi,  ya'ni  yuz  marta  orttirilgan  holda  ko`rsatiladi.  Hisoblashlarda  FIK  ning 

o`lchovsiz absolyut ?iymatini olish kerak bo`ladi. 

Umumiy quvvat quyidagi formulalar yordamida hisoblanadi. 



















gH

Q

QP

N

с

м

кг

QH

N

к

о

QH

N

кВт

QH

N

в

в













.

75

102

 

 

Bu formula yordamida nasosga dvigatel tanlab olinadi. Yuqoridagilarga aso-

san aytish mumkinki FIK suyuqlikni ko`tarishdagi barcha energiya yo`qotishlarini 

ifodalovchi miqdordir. Bu yo`qotishlar uch xil turga bo`linadi: gidravlik, mexanik 

va hajmiy. Umumiy FIK uch tur FIK ning ko`paytmasidan topiladi. 

мех

хажм

гидра















 

 

Gidravlik yo`qotish - bu yo`qotish asosan nasosda sodir bo`ladi (gidravlik ish-

qalanish, nasosga kirish va chiqishda, uyurmalar hosil bo`lishida va x.k) ya'ni nasos-

dagi qarshiliklarni yengishga sarflanadigan energiyalardir. Bu yo`qotishlarni gidrvlik 

FIK hisobga oladi. 







wнасос

r

h

H

H



 

 

Bu  yerda 



wнасос

h

  - 

nasosdagi  yo`qotishlar  yig`indisi. 

η

gid

  -  gidravlik  FIK 

nasosning tayyorlanish sifatiga bog`liq (ya'ni nasos ish qildiragi va kurakchalarining 

tayyorlanish sifatidir). 

Mexanik  yo`qotishlar  -  ya'ni  nasosning  podshipnik  maydonlaridagi  ishqala-

nishga, krivoship-shatunli mexanizmlarga sarflangan quvvat yo`qotishlar bo`lib, uni 

η

mex

 FIK hisobga oladi

. 

l

индик

мех

N

N





 

 

Bu yerda 

индик

N

- nasosning indikator quvvati bo`lib, nasos validagi quvvat va 

mexanik yo`qotishlarga sarflangan quvvatlarning ayirmasiga teng. 

Hajmiy  yo`qotishlar  -  nasosdagi  zichlagichlar,  klapanlar  orqali  suyuqlikning 

sirqib ketishi va nasos kamerasining yetarli tўldirmasligi natijasida sodir bo`ladi. 

 

η

h

ajm

  FIK quyidagicha ifodalanadi. 

Q

Q

Q

хажм









 

 

Bu yerda 

Δ

Q - suyuqlikning nasosdagi hajmiy yo`qotishlari. 

2-MA`RUZA. 

Ma'ruzaga oid mavzular 

 

1. 

Kurakli nasoslar nazariyasining asoslari.  

2. 

Markazdan qochma nasoslar.  

3. 

Nasos uchun Eyler tenglamasi.  

4. 

Markazdan qochma nasos xarakteristikas 

 

MA`RUZAGA OID TAYaNCh SЎZLAR. 

 

 

 

Markazdan  qochma  nasos,  sarf,  napor,  quvvat,  foydali  ish  koeffisienti, 

aylanma tezlik, nisbiy tezlik, absolyut tezlik. 

 

MA`RUZAGA OID SAVOLLAR. 

 

1. 

Nasos nima? 

2. 

Sarf nima? 

3. 

Napor nima? 

4. 

Quvvat nima? 

5. 

Foydali ish koeffisienti nima? 

6. 

Aylanma tezlik nima? 

7. 

Nisbiy tezlik nima? 

8. 

Absolyut tezlik nima? 

 

Ishlatilgan adabiyotlar. 

 

1. 

K.Sh.Latipov. "Gidravlika, gidromashinalar va gidroyuritmalar".  O`qituvchi 

1996 y.  

2. 

T.M.Bashta.  S.S.Rudnev.  B.B.Nekrasov.  "Gidravlika, gidromashini  i  gidro-

provoldi" izd-vo "Mashinostroenie", 1982 g. 

3. 

A.A.Ug`inchus. "Gidravlika, gidravlicheskie mashini". Xarkovskiy. Gosuni-

versitet im.A.M.Gorkogo. 1987g. 

 

4. 

A.A.Uchinchus Ye.A.Chuchaeva. Gidravlika g. Leningrad. 1971 g.  

5. 

Gidravlika asoslari. O`quv-uslubiy qo`llanma. TAYI 1999 y. 

 

Kurakli nasoslar nazariyasining asoslari. 

 

Markazdan qochma nasoslar. 

 

 

Markazdan qochma nasoslarning ishlashi   quyidagicha bo`ladi,   ya'ni nasos  

kamerasiga  markazdan  qochma kuch ta'sirida suyuqlikning kelishi natijasida bo-

sim  ortib,  suyuqlik nasos  kamerasidan xaydash trubasiga ko`tariladi. 

 

Markazdan  qochma  nasoslarning  asosiy  qismlari  korpus,  valga  o`rnatilgan 

aylanuvchi ish g`ildiraklari bo`lib, valga bir yoki bir necha ish g`ildiragi o`rnatish 

mumkin. 

 

Agar  valga  o`rnatilgan  aylanuvchi  ish  g`ildiragi  bitta  bo`lsa,  bir  g`ildirakli 

yoki bir bosqichli deyiladi. Agar valga aylanuvchi ish g`ildiraklar bir nechta o`rna-

tilgan bo`lsa, ko`p bosqichli deyiladi. 

 

Nasosda ish g`ildiraklarining oshishi bosimning oshishiga olib keladi. 

 

Markazdan qochma nasoslarda hosil bo`lgan bosim ish g`ildiragining aylani-

shi tezligiga bog`liq. 

 

Bir bosqichli markazdan qochma nasoslar kichik bosimli nasoslar gruppasi-

ga mansub bo`lib, bosimni oshirish uchun valga bir necha ish g`ildiragi o`rnatiladi. 

 

Bir  bosqichli  markazdan  qochma  nasosning  tuzilishi  (rasmda)  quyidagi 

sxema  orqali  tasvirlangan  bo`lib,  u  nasosnnig  ishlash  prinsipi  shartli  ravishda 

ko`rsatadi.  Markazdan  kochma  nasosning  so`rish  trubasi  orqali  ta'minlovchi  id-

ishdan ko`tarilgan suyuqlik kamerasining o`rta qismiga kiradi, so`ngra val 1 orqali 

harakatga  keltiruvchi  ish  g`ildiragi  2  ning  kuraklari  3  orasidan  o`tib,  nasos 

kamerasiga  4  ga  tushadi  Bu  yerda  suyuqlik    markazdan  qochma  kuch  :ta'sirida 

hosil bo`lgan bosim  suyuqlikni xaydash trubasiga siqib chiqaradi. 

 

Suyuqlikning ish g`ildiragidagi harakati juda murakkab buni alohida keyingi 

darsda  ko`rib  chiqamiz.  Suyuqlikning  xaydash  trubasida  ma'lum  midordagi  tezlik 

bilan ta'minlanishi uchun o`tkazuvchi kamera yo`naltiruvchi apparat 5 va diffuzor 

6 kabi maxsus moslamalardan foydalaniladi.  

 

Suyuqlikning  nasosga  so`rilishi  qabul  qiluvchi  idishdagi  suyuqlik  sathiga 

ta'sir  qiluvchi  bosim  bilan  so`rish  trubasidagi  siyraklanish  bosimi  orasidagi  farq 

hisobiga  amalga  oshadi.  Yuqoridagi  aytilgan  bosimlar  farqi  so`rilish  balandligi, 

so`rish trubasidagi qarshiliklar va suyuqlikka tezlik berishga sarf bo`ladi. Bu tezlik 

suyuqlikning  kameraga  va  so`ngra  parraklar  orasidagi  kanalga  kirishiga  yordam 

beradi. 

 

Nasosning  so`rish  yo`li  -  korpusning  so`rish  trubasidan  ish  g`ildiragiga 

o`tishdagi  kanalidir. Spiral  yo`l  -  suyuqlikning  nasosdan  chiqish  kanali  spiral  ka-

mera yoki yo`naltiruvchi apparat ko`rinishida bo`ladi. 

 

Ish  g`ildiragidan  chiqqan  suyuqlik  zarrachasi  spiral  kamerasining  biror 

qismiga kirgandan keyin radius bo`yicha harakatlanishini davom ettirish bilan bir-

ga,  aylanma  harakat  qilib  chiqish  tomonga  intiladi  va  o`zidan  keyin  kelayotgan 

suyuqlik zarrachasiga o`z o`rnini bo`shatib beradi. 

 

 

Rasm 3. Markazdan qochma nasos sxemasi. 

 

 

Yo`naltiruvchi  apparat  –  yo`naltiruvchi  apparat  ish  g`ildiragidan  chiqqan 

suyuqlikning radius bo`yicha kengayib borishi davomida aylana bo`yicha ham kes-

imning  ortib  borishiga  majbur  qiladi.  Natijada  apparatdan  o`tish  davomida  tezlik 

kamayib boradi. 

 

Yo`naltiruvchi  apparatning  vazifasi  ish  g`ildiragidan  chiqqan  suyuqlikning 

xaydash trubasiga kirishini  osonlashtirishdir. 

 

Nasos uchun Eyler tenglamasi 

 

 

Markazdai  qochma,  nasos  uchun  1755  yil  L.Eyler  kashf  qilgan  va  bu 

tenglama kurakli mashinalar nazariyasida asosiy tenglama deb tan oligan va keyin-

chalik  u  trubinalar  va  boshqa_turdagi  kurakli  mashinalarga  ham  qo`llanila  bosh-

landi. Eyler tomonidan kashf qilingan tenglama nasos ish g`ildiragining geometrik 

va  kinematik  harakteristikalarini  nasos  hosil  qilgan  bosim  bilan  bog`lagan.  Bu 

tenglama quyidagi ikki masalani hal qilishga yordam beradi. 

1).  Berilgan  sarf  va  hosil  qilinish  kerak  bo`lagan  bosim  bo`yicha  ish  g`ildiraklar 

soni va uning o`lchamlarini topish 

2).  Berilgan  ish  g`ildiragi  va  valning  aylanish  soni  bo`yicha  va  hosil  bo1ladigan 

bosimni hisoblash.  

 

Tenglamani chiarishda.   

1). Kuraklarning chekligi hisobga olinmaydi. 

2).  Kuraklar  orasidagi  barcha  kanaldan  shtayotgan  suyuqliklar  bir  xil  sharoitda 

oqadi deb qaraladi. 

 

Tenglamani chiqarish uchun markazdan qochma nasos ish g`ildiragini xosil 

qilgan bosimni hisoblaylik. Suyuqlik so`rish trubasidan kanalga S

1

 tezlik bilan ke-

ladi. Kirishdagi tezlik S

1

 kattaligi va yo`qolishi bo`yicha kanalning boshlanishidagi 

absolyut  tezlikka  ya'ni  aylanma  tezlik  u1  va  kurakka  nisbatan  tezlik  w

1

  lardan 

tuzilgan  parallelogramm  dioganaliga  teng.  Kanaldan  chiqishda  suyuqlikning  ab-

solyut  tezligi  S

2

  aylanma  tezlik  uz  nisbiy  tezlik  w

2

  bo`ladi.  R  bilan  kanalga 

kirishda bosim kanaldan chiqishdagi bosimni R

2

 deb olsak u holda kanalning kirish 

va chiqish kesimlari uchun Bernulli tenglamasi quyidagicha bo`ladi. 

                        

2

1

2

2

2

2

2

1

1

1

2

2

















h

H

g

P

Z

g

P

Z

k









                           

(A) 

 

Bu yerda h

1-2

 - kirish va chiqish kesimlar orasidagi gidravlik yo`qotish . H

k

 - 

kanaldagi harakat vaqtida markazdan qochma kuch hisobiga bosimning ortishi.  

 

Eslatma: 

 

H

k

  ni  energetik  nuqtia  nazardan  qarasak  H

k

-  markazdan  qochma  kuch 

hisobiga xosil bo`lgan  energiyani bildiradi. Bu  energiya  kinetik  energiyaning kup 

ortib potensial energiyaning kam ortishi yoki potensial energiya ko`p ortib kinetik 

energiya  kam  ortishi  ko`rishi  namoyon  bo`ladi.  Kinetik  energiyaning  ko`p  ortishi 

ish g`ildiragini aktiv potensial energiyaning ko`p ortishi reaktiv deyiladi. 

 

Bunday  nomlanish  turbinalarda  kuproq  qullaniladi  (aktiv  va  reaktiv  turbi-

nalar). 

 

Aktivlikning  chegarasi  P

1

  =  P

2

  tenglikning  bajarilishining  reaktivlikning 

chegarasi 

g

C

g

C

2

2

2

2

2

1



  - ning bajarilishi bilan baholanadi. 

 

 

 

 

 

 

 

 

Rasm 4. Nazariy bosimga doir chizma . 

 

 

Bu yerda  U

1

 va U

2

 - kirish va chiqishdagi aylanma tezlik, W

1

 va W

2

 -nisbiy 

tezlik, ω-burchak tezligi, C

1

, C

2

 - kirish va chiqishdagi absolyut tezlik 

 

Aylanma  tezlik  U  nasos  g`ildiragining  diametrining  katta  kichikligini  va 

aylanish soniga bog`li. 

 

Nasosdagi so`rilish qabul qiluvchi, idishdagi suyuqlik sathiga ta'sir qiluvchi 

bosim bilan so`rish trubasidagi siyraklanish bosimi orasidagi farq hisobiga amalga 

oshadi.  Aytilgan  bosimlar  farqi  so`rilish  balandligini,  so`rish  trubasidagi  qarshili-

klar va suyuqlikga tezlik berishga sarf bo`ladi. Bu tezlik suyuqlikning kameraga va 

so`ngra parraklar orasidagi kanalga kirishiga yordam beradi . 

 

Eslatma: 

 

Ta'minlovchi  idish  bilan  so`rish  trubasidagi  bosimlar  farqi  so`rilayotgan  

suyuqlik bug`lari bosimidan kam bo`lmasligi kerak .  

 

Haydash balandligi markazdan qochma nasos yengishi mumkin bo`lgan eng 

yuqori  balandlik  bo`lib,  g`ildirakning  tashqi  aylanmasidagi  tezlik  qancha  katta 

bo`lsa, u ham shuncha katta bo`ladi.  

 

Absolyut  tezlik  U  bu  C=U+W  ya'ni  aylanma  tezlik  bilan  nisbiy  tezlik  ge-

ometrik  yig`indisiga  teng.  U  ning  yo`nalishi  aylanaga  urunma  yo`nalishda 

yo`nalgan  (rasmga  karang)  nisbiy  vektor  tezligimiz  ishchi  parrak  sirtiga  urunma 

yo`nalishida yo`nalgan.  

 

Markazdan  qochma  kuch  hosil  qilgan  energiya  uning  r

2

-r

1

  masofada  bajar-

gan solishtirma ishga teng bo`ladi. Ish g`ildiragining burchak tezligi ω deb belgilab 

olsak,  u  xolda  og`irligi  (G),  massasi  (m)  bo`lgan  suyuqlik  zarraga  ta'sir  qiluvchi 

markazdan qochma kuch mω

2

r yoki G/gω

2

r ga teng bўladi. U xolda r

2

-r

1

 masofada 

bajargan ish 









2

1

)

(

2

2

1

2

2

2

2

r

r

r

r

g

G

rdr

g

G

A





 

ga teng bo`ladi. 

 

Burchak  tezligi  ω  ning  radiusi  r  ga  ko`paytmasi  aylanma  tezlik  u  ga  teng 

shuning uchun 

2

1

2

1

2

2

2

2

2

2

;

u

r

u

r









 

u xolda 

g

u

u

G

A

2

2

1

2

2





 

 

A ni G ga bo`lib kanaldagi harakat vaqtida markazdan qochma kuch hisobi-

ga bosimning ortishini topamiz 

g

u

u

H

k

2

2

1

2

2





 

Buni yuqoridagi A tenglamaga qo`ysak quyidagi tenglikni olamiz. 

                         

2

1

2

1

2

2

2

2

2

2

2

1

1

1

2

2

2



















h

g

u

u

g

P

Z

g

P

Z









                             

(B) 

Ishchi g`ildiragiga kirish oldidagi bosim 

g

C

P

Z

H

2

2

1

1

1

1









 

G`ildirakdan chiqish ortidagi bosim 

g

C

P

Z

H

2

2

2

2

2

2









 

 

Kirish va chiqish bosimlari quyidagicha hisoblanadi 

)

2

(

2

2

2

1

1

2

1

2

2

2

2

1

2

g

C

P

Z

h

g

C

P

Z

H

H

H

























 

G`adlarni tenglikning ikki tomoniga gruppalasak. 

                                                 

2

1

2

2

2

2

2

1

1

1

2

2















h

g

C

P

Z

g

C

P

Z





                                   (C) 

Endi  V dan G ayirsak unda quyidagini hosil qilamiz. 

                                       

H

g

u

u

g

C

g

g

C

g













2

2

2

2

2

2

1

2

2

2

2

2

2

2

1

2

1





                               

(D) 

Kirish va chiqishdagi tezlik parallelrgidan foydalansak 

2

2

2

2

2

2

2

2

2

1

1

1

2

1

2

1

2

1

cos

2

cos

2









c

u

c

u

c

u

c

u









 

Bularni (D) ga qo`ysak ba'zi soddalashtirilgandan keyin ushbuni xosil qilamiz. 

                                                 

g

c

u

c

u

H

1

1

1

2

2

2

cos

cos









                              (Е) 

 

Tenglama  (E)  kirish  va  chiqishdagi  bosimlar  farqi  yoki  suyuqlikning  ish 

g`ildiragidan  olgan  bosimi  yuqoridagi  munosabatlar  yordamida  aniqlanadi. 

Tenglama  (E)  markazdan  qochma  mashinalarning  asosiy  tenglamasi  yoki  Eyler 

tenglamasi deyiladi.  

 

Markazdan qochma nasoslarning nazariy sarfi. Markazdan qochma nasoslar-

ning nazariy sarfini aniqlash uchun quyidagi formuladan foydalanamiz. 

Q=ωv 

 

Bu yerda ω - oq?im ko`ndalang kesim yuzi; C- shu kesimga normal bo`lgan 

o`rtacha tezlik. 

 

Markazdan qochma nasoslarda ishchi kurakning chiqishdagi ko`ndalang kes-

imi  yuzi silindrning yonbosh sirti  kabi  ya'ni  diametri ishchi kurakning tashqi  dia-

metri  D

2

  deb  qabul  qilingan  va  balandligi  chiqishdagi  eni  b

2

  u  vaqtda 

2

2

b

D







    ;  sirt  yuzasiga  normal  va  radius  bo`ylab  yo`nalishga  ega  bo`lgan 

absolyut tezlik S

2

 (meridional tezlik) 

r

наз

C

b

D

Q

2

2

2





 

Meridioonal tezlik 

2

2

2

sin



C

С

r



   

Foydali  sarfni  (Q)  hosil  ?ilish  uchun  yuqoridagi  formula  hajmiy  foydali 

koeffisientini 



v

  va  ya'ni  suyuqlikning  nasosdagi  zichlagichlar  klaponlar  orqali 

sirqib  ketishi  va  nasos  ish  kameralari  etarli  to`ldirmasligi  natijasida  hosil 

bo`ladigan hajmiy FIK - ga ko`paytirishimiz darkor. 

v

H

Q

Q







 

 

Kuraklar egriligining bosimga ta'siri. 

 

Yuqorida  biz  Eyler  tenglamasini  keltirib  chiqargan  edik.  Va  bu  tenglama  barcha 

kuraklik  mashinalar  uchun  umumiydir.  Bizga  ma'lumki  ish  g`ildiragi  orasida 

suyuqlik  harakati  ancha  murakkab  shu  sababli  Eyler  tenglamasi  yerdamida 

hisoblangan  bosim  nazariy  bosim  deyiladi.  Eyler  tenglamasini  nasosiga 

qo`llaganimizda 



1

=90 deb qabul qilishimiz kerak. Chunki odatda suyuqlik so`rish 

trubasi so`rilish yo`li orqali ўtib ish g`ildiragi kanaliga radional yo`nalishga kiradi 



1

=90    deb  olsak  nazariy  bosim  formulasi  quyidagi  ko`rinishga  ega  bo`ladi:  

g

C

U

Н

паз

2

2

2

cos





. Yuqoridagi tenglamamiz nasos ish g`ildiragi suyuqlikga bergan 

bosimning nazariy tenglamasi yeki markazdan  qochma nasoslarning asosiy tengla-

masi  deb    yuritiladi  .  Bu  tenglamada  u

2

  aylana  tezlik 

2

2

cos



C

,  esa  absolyut  te-

zlikning aylana tezlik yo`nalishi proeksiya ekanligini nazarda tutmog`imiz lozim.  

 

Tenglamadan  ko`rinib  turibdiki,  u

2

  va  c

2

  faqat  bosimga  bog`liq  bo`lsa    na-

sosdan  o`taetgan  suyuqlik  miqdoriga  bog`liq  emas.  Tezlik  parallelgramidan  

ko`rinadiki U

2

 va C

2

 o`rtasida  quyidagi munosabat mavjud. 

2

2

2

2

2

cos

cos











U

C

 

Bu tenglikni  yuqoridagi tenglamaga  qo`ysak, ushbu ko`rinishni hosil qilamiz. 

)

cos

1

(

2

2

2

2

2

2

2





u

g

u

H

H





 

 

Bu  tenglamadan  ko`rinib  turibdiki,  H

naz

  -  ish  g`ildiragi  aylanishlar  soni 

kvadratiga  proporsional (ya'ni 

n

d

U

2

2





  ) va kuraklar shakliga  bog`liq ekan. 

 

Bunda uchta  holni kuzatishimiz mumkin. 

 

1.  Kuraklar  ish  g`ildiragi  aylanishi    tomoniga  egilgan 

0

2

90





  ,  ya'ni  va 

0

cos

2





. Bu holda 

)

cos

1

(

2

2

2

2





U



 bu birdan katta 

g

U

H

н

2

2

2



 .  

 

2. Kuraklar  ish g`ildiragi aylanishga teskari egilgan 

0

2

90





  va 

0

cos

2





 . Bu 

holda  bu birdan 

)

cos

1

(

2

2

2

2





U



  kichik 

g

U

H

н

2

2

2



 .  

     

3. Kuraklar radial yo`nalishiga  ega ya'ni 

0

2

90





 va bu holda 

0

cos

2





. 

)

cos

1

(

2

2

2

2





U



; 

g

U

H

н

2

2

2



 

 

Bulardan quyidagi xulosaga kelamiz. 

Nazariy bosimning eng katta qiymati kuraklar ish g`ildiraklari aylanishi tomo-

niga  egilganda  bo`lib,  eng  kichik  qiymat  teskariga  egilganda  bshlar  ekan.  Lekin,   



2

 

ning iymat ortgan sari gidravlik yo`qotishlar ortib, nasosning FIK kamayib ketadi. Shu 

sababli  amalietda  nasoslarda  H

H

  kam  bo`lishiga  qaramay, 



2

  ni  90

0

  dan  kichik  qilib 

olinadi. 

 

Amaliyotda eng ko`p qo`llaniladigan burchaklar 16

0

 dan 40

0

 gacha qiymatlarda 

olinadi.  



2

-ning kichrayishi albatta ish g`ildiragining, rektivligini oshiradi.  

Bu esa turbinalar nazariyasida qo`l keladi va aylanish sonining ortishiga sabab bo`ladi.