Çoxmərtəbəli çərçivələrin praktiki hesablanması

Çoxmərtəbəli çərçivələri horizontal yüklərə hesablayarkən kənar sütunların sərtliyinin azaldılması üçün əmsalının qiymətləri

Yüklə 1,82 Mb.

səhifə	2/3
tarix	21.01.2023
ölçüsü	1,82 Mb.
	#79928

1 2 3

6 mərtəbəli yaşayış binası

Çoxmərtəbəli çərçivələri horizontal yüklərə hesablayarkən kənar sütunların sərtliyinin azaldılması üçün əmsalının qiymətləri

Əmsal	I mərtəbədən başqa bütün mərtəbələr,						I mərtəbə
	0.25	0.5	1	2	3	4
	0.54	0.56	0.62	0.7	0.75	0.79	0.9

Təyin edilmiş kəsici qüvvələrə görə bütün mərtəbələrdə (I mərtəbədən başqa) sütunlarda əyici momenti aşağıdakı düsturla təyin edirlər:

- mərtəbə hündürlüyüdür.
I mərtəbədə sütunun yuxarı kəsiyində , aşağı kəsiyində

Çoxmərtəbəli çərçivələrin zəlzələyə hesablanması

Ümumi müddəalar.Seysmiki təsirlər fəzada istənilən istiqamətdə ola bilərlər. Həndəsi forması sadə olan binalar üçün hesabi seysmiki yükləri horizontal istiqamətdə onların uzununa və eninə oxları istiqamətdə qəbul etmək lazımdır. Seysmiki zonada tikiləcək binanın konstruksiyalarındakı qüvvələri təyin etdikdə əgər I tonun rəqsləri olduqda sərbəst rəqslərin ən azı üç forması nəzərə alınmalıdır. olduqda isə ancaq I formanı nəzərə almaq kifayətdir.

Çoxmərtəbəli karkas binalarda örtüyün və ona birləşən divar və sütunların kütləsini kəsişmə yerlərində topa yük kimi nəzərə aldıqda tezliklərin sayı və onlara uyğun sərbəst horizontal rəqslərin forması mərtəblərin sayına bərabər olur. Bu kütlələr yarus kütlələr adlanır və aşağıdakı kimi təyin edilir:

Burada G-örtüyün, sütunların , divarların və örtükdəki müvəqqəti yüklərin nyarus kütləsidir; - ağırlıq qüvvəsinin təcilidir.
Konstruksiyaları əsas və xüsusi (zəlzələ) yük birləşmələrinə hesablayırlar.Əsas yük birləşməsinə əvvldəki hesabat aiddir. Xüsusi yük birləşməsinə hesabladıqda hesabi yükləri aşağıdakı cədvəldə göstərilən əmsallara vurmaq lazımdır:
Cədvəl 2.

Yükün növləri	Yük birləşməsi əmsalı,
1.Daimi	0.9
2.Müvəqqəti uzunmüddətli	0.8
3.Müvəqqəti qısamüddətli	0.5

Əsas yük birləşməsinə hesablayarkən külək, temperatur təsirləri, avadanlıqların və nəqliyyatın dinamiki təsirləri nəzərə alınmır.

Çoxmərtəbəli karkas-çərçivə sistemli binaların sərbəst horizontal rəqslərinin ilk 3 tonunu aşağıdakı düsturla təyin edirlər:

Burada i=1,2,3-sərbəst rəqslərin tonunun nömrəsi; -binanın hündürlüyü ; H₀- fundamentin yuxarı kəsiyindən axırıncı mərtəbədəki rigelin oxuna qədər olan məsafə; n-mərtəblərin sayı; - mərtəbə hündürlüyü; K-vahid bucaq əyintisi yaradan qüvvə olub, çoxmərtəbəli binanın sürüşmə sərtliyini xarakterizə edir və aşağıdakı düsturla təyin edilir:

Burada s_i-mərtəbədəki sütunların , r_i- isə rigellərin sərtliklərinin cəmidir.
Seysmiki yükləri təyin edərkən qüvvələırin binaya statik qüvvə kimi təsir etdiyini qəbul etmək üçün dinamiklik əmsalı _i nəzərə alınmalıdır. Bu əmsallar qruntun kateqoriyasından asılıdır:
I kateqoriya qruntlar üçün -
II kateqoriya qruntlar üçün -
III kateqoriya qruntlar üçün -
Burada T_i- fonu üçün sərbəst rəqslərin periodudur, s bütün hallarda qəbul edilməlidir.

Seysmiki yüklər Qəbul edilmiş istiqamətdə k-nöqtəsinə tətbiq edilmiş və binanın sərbəst rəqslərinin i-tonuna uyğun hesabi seysmiki qüvvəsini aşağıdakı düsturla təyin edirlər:

burda- K₁- binaların mümkün olan zədələnməsini nəzərə alan əmsal, K₂- binanın konstruktiv həllindən, - konstruksiyanın xarakteristikasından asılı əmsallar olub uyğun olaraq əlavə də verilir. A-tikinti meydançasının hesabi seysmikliyini nəzər alan əmsal olub, ballıq zonalar üçün uyğun olaraq və qəbul edilir.- -k yükünün təsir yerindən və binanın sərbəst rəqslərinin i- tonuna uyğun deformasiyasından asılı əmsal olub aşağıdakı düsturla hesablanır:

Burada - X_i (x_k) və X_i(x_j)- G_j yarus yüklərinin yerləşdiyi j nöqtələrində və baxılan k nöqtəsində i tonuna uyğun binanın sərbəst rəqsləri zamanı nöqtələrinin yerdəyişməsidir.
Sütunlara təsir edən kəsici qüvvələri külək yükündə olduğu kimi təyin edirik:

Kəsici qüvvə və əyici momentin qiymətlərini rəqslərin formasına görə aşağıdakı kimi təyin edirik:
= və =

Binaların sərbəst rəqslərinin formatları

dinamiki sistemin nöqtələrinin yerdəyişməsi olub sərbəst rəqslərin tənliyinə cavab verən kəmiyyətdir. Praktiki hesablamalarda tənliyini triqonometrik polinomlar şəklində approksimasiya edirlər. Rəqslərin forma əmsallarını təyin etmək üçün yuxarıdakı tənlikdə nöqtələrin mütləq yerdəyişməsini deyil, yalnız onların nisbətini nəzərə alırlar.

Burada nöqtəsinin ölçüsüz koordinatıdır.

Döşəmənin hesablanması
Döşəmənin tərkibində işləyən tavalar konturu üzrə sərt bərkidilmiş kimi baxılır.Bu vaxt tərəflərin nisbətindən asılı olaraq iki hal ola bilər: olduqda tava kiçik tərəf istiqamətdə əyilir və bu tavalara tir tavalar deyilir. Nisbət olduqda isə tavalar iki istiqamətdə əyilir və konturu üzrə oturan tavalar adlanır (L₂-böyük, L₁-isə kiçik tərəfdir).
Tavalarda tələb olunan armatur sahəsini düzbucaqlı en kəsiklərdə olduğu kimi təyin edirlər. Bu zaman polada qənaət məqsədilə aşırımı olan tavalarda alt hissədə qoyulacaq armaturun bir hissəsini dayaqdan məsafəsində kəsirlər. Bu zaman hesablama aşğıdakı düsturla aparılır:

Tavanın aşırımı olduqda onun alt hissədəki armaturunu dayaqdan məsafəsində əyirlər. Bu zaman kənar sahələrdə alt hissədə armatur olmur və hesablama aşağıdakı düsturla aparılır:

Bu ifadədə vahid uzunluğa təsir edən momentlər verilmişdir. M₁ və M₂ aşırım momentləri, M_I, M_II, M_Ivə M_II-dayaq momentləridir. Altı məchulu tapmaq üçün bu momentlər arasındakı əlaqə aşağıdakı cədvəldə verilmişdir.


1-1.5 1.5-2	0.2-1.0 0.15-0.5	1.3-2.5 1.0-2.0	1.3-2.5 0.2-0.75

6 mərtəbəli yaşayış binasının layihələndirilməsi

Binanın eni ,uzunluğu hündürlüyü olduğu qəbul edilmişdir(mərtəbə planı şəkil 1-də verilmişdir).

Binanın tikintisi külək yükünə görə və qar yükünə görə isə zonada nəzərdə tutulmuşdur.
Binanın elemnetlərinin sinifli betondan əlavə boyuna armatur kimi əlavə eninə armatur kimi isəsinifli armaturda ) qəbul edilmişdir.
Binada faydalı müvəqqəti normativ yük -dir.(müvəqqəti yükün uzunmüddətli, qalan hissəsini isə qısa müddətli kimi qəbul edilri).Qruntun hesabi müqaviməti -dır. Özülün qoyulma dərinliyi isə -dir.
Bu verilənlərə görə binanın sxemi şəkildə verilmişdir.

Mərtəbə planı

1.Döşəmənin hesablanması
Əvvəlcə mərtəbəarası və dam örtüyündən təsir edən yükləri təyin edirik.
Cədvəl 3
Mərtəbəarası örtükdən düşən yüklər

Yüklərin növü	Normativ yük N/m²	Yükə görə etibarlıq əmsalı	Hesabi yük N/m²
Daimi yüklər 1.Keramik plitə 0.015x20000	300	1.1	330
Sement məhlulu qatı 0.025x2000	500	1.3	650
3.Dəmir beton tava 0.15x25000	3750	1.1	4125
4.Suvaq qatı 0.01x2200	220	1.1	242
Cəmi	G_n=4770	-	g
5.Müvəqqəti yüklər: a)uzunmüddətli	P_ld=1740	1.2	2088
b)qısamüddətli	P_sd=4060	1.2	4872
Cəmi:	P_n=5800	-	P=6960
CƏMİ	Q_n=10570	-	q

Dam örtüyündən düşən yüklər

Yüklərin növü	Normativ yük N/m²	Yükə görə etibarlıq əmsalı	Hesabi yük N/m²
Daimi yüklər 1.Mastika üzrə 3 qat ruberoid	150	1.2	180
2.Sement məhlulu qatı 0.02x20000	400	1.3	520
3.İstilik qatı=penobeton tava 0.12x5000	600	1.2	720
4.Buxar izolyasiya-mastika üzrə 2 qat perqamin	100	1.2	120
5.Dəmir-beton tava 0.15x25000	3750	1.1	4125
6.Suvaq qatı 0.01x2200	220	1.1	242
Cəmi:	G_n=5220	--	G=5907
Müvəqqəti yüklər:(qar III rayon) a)uzunmüddətli	P_ld=560	1.4	784
b)qısamüddətli	P_sd=240	1.4	336
Cəmi:	P_n=800	--	P=1120
CƏMİ	q_n	---	q

Aşağıdakıları qəbul edək:

olduğundan ;
; , ;
Bu qiymətləri düsturda yerinə yazsaq:

Burada- =

_Burada

1 m enində zolaq üçün armatur sahəsini hesablayaq:

Aşırım momenti üçün:

= buna uyğun

onda tələb olunan armatur sahəsi

Aşırım momenti üçün

= buna uyğun

onda tələb olunan armatur sahəsi

Dayaq momentləri üçün

= buna uyğun
;
onda tələb olunan armatur sahəsi

Örtük tavasında 5 ø10 addım 200mm qəbul olunmuşdur.

Eninə çərçivənin hesablanması

Əvvəlcə rigel və sütunun en kəsik ölçülərini təyin edək.Bu məqsədlə əvvəlcə eninə çərçivənin rigelinə təsir edən yükləri təyin etmək lazımdır.

Daimi yüklərdən:

(burada rigelin öz çəkisi nəzərə alınmır).

Müvəqqəti yük

Cəmi:

Monolit konstruksiyalarda sütunun en kəsik ölçüləri ən azı qəbul edildiyindən əvvəlcədən rigelin enini də qəbul edirik. Onda tirin işçi hündürlüyü:

qəbul edirik
Sütunların en kəsiyini təyin etmək üçün I mərtəbə orta sütununa təsir edən yükləri təyin edirik (cədvəl 5). Burada rigel və sütunların öz çəkiləri nəzərə alınmır.

Yüklərin adı	Tam yük (N)	Həmçinin uzunmüddətli yük(N)
1.Dam örtüyündən
2.4mərtəbəarası örtükdən
3.Müvəqqəti yükdən
4.Qar yükündən
Cəmi:

Onda sütunun en kəsik ölçüləri
Sütunun en kəsik ölçüsünü qəbul edirik.
Eninə çərçivəyə ötürülən yüklər

Daimi yüklər-döşəmədən

Tirin çəkisindən

Cəmi:

Müvəqqəti yük

(Layihədə ancaq orta mərtəbə döşəmələri hesablanacaq.Ona görə də orta mərtəbə çərçivəsini hesablamaq kifayətdir.)
Üçaşırımlı orta mərtəbə üçün dayaq əyici momentləri (əlavə 5) vasitəsilə hesablanır.
və əmsallarını cədvəldən qəbul etmək üçün əvvəlcə rigel və sütunun sərtlikləri hesablanmalıdır. Onda:
Rigel üçün:

_{Sütun üçün:}
;
Onda
Təqribi olaraq -ə görə əlavə 5-dən və əmsallarını təyin edib dayaq momentlərini hesablayırıq (cədvəl 6).
Tapılmış qiymətlərə görə və
düsturları ilə aşırım momentləri və kəsici qüvvələr hesablanır (şəkil 3-də göstərilən sxemlərə əsasən).
____________

I sxem-I aşırımda

II aşırımda

II sxem - I aşırımda

II aşırımda

III sxem- I aşırımda

II aşırımda

Alınmış nəticələri cədvəl 12-də qeyd edirik.

Eninə çərçivənin külək yükünə hesablanması.

Binanın tikintisi külək yükünə görə V zonada nəzərdə tutulduğundan külək yükünün intensivliyi .

Binaın hündürlüyü olduğundan k-nı nəzərə almaq lazımdır.
Külək yükünnü təsirini mərtəbə səviyyəsində topa yüklərilə əvəz edirik:

Onda mərtəblər səviyyəsində təsir edən külək yükləri

Çərçivənin yürus kəsici qüvvələri:

Rigel və sütunun sərtlikləri nisbəti olduqda kənar sütunların sərtliyinin azaldılması üçün əmsalını təyin edək (cədvəl 1), ( əmsalı k-nın aralıq qiymətləri üçün interpolyasiya yolu ilə təyin edilir)
Cədvəldən üçün qəbul edirik.
mərtəbə üçün
qalan mərtəblər üçün

Əyici momentlər isə (təməl səviyyəsində düsturu ilə hesablanırlar.

Rigellərdəki dayaq momentləri isə düyünlərin müvazinət şərtindən təyin edilir (şəkil 5).

Kurs layihəsində yalnız orta mərtəbələrdən birini hesabladığımız üçün külək yükündən dayaq momentlərini təyin etdikdən sonra aşırım momentlərini II mərtəbə üçün hesablayırıq.
I aşırımda

II aşırımda

Alınmış nəticələri cədvəl 12-də qeyd edirik.

Külək yükündən yaranaan qüvvələri təyin edərkən biz küləyin soldan təsir etdiyini nəzərə almışıq. Küləyin istiqaməti dəyişdikdə yaranan qüvvələrin işarəsi dəyişdiyindən cədvəldə biz onları dəyişən işarəli qeyd edib, maksimum qiymətləri cəmləyirik.

Şəkil 4.

Külək yükündən çərçivədə əyici momentlər epürü.

Şəkil 5.

Eninə çərçivənin zəlzələyə hesablanması
1.Çərçivənin dinamiki xarakteristikalarının təyini. Vahid uzunluqdakı rigel və sütunun sərtlikləri:

Cəmi vahid uzunluqdakı sərtliklər: 3 ədəd rigel üçün r_i= və dörd ədəd sütun üçün
kN
Çoxmərtəbəli karkas binanın sürüşmə sərtliyini xarakterizə edən qüvvə:

H₀₌18m-fundamentin yuxarı kəsiyindən axırıncı mərtəbədəki rigelin oxuna qədər olan məsafədir, n=6- mərtəbələrin sayı.Onda binanın hesabi hündürlüyü:

Yarus yüklərini təyin edək:

Mərtəbəarası örtükdən daimi yüklər
3 ədəd rigelin çəkisindən
Sütunların çəkisindən (uzunluğu mərtəbə hündürlüyü qədər)
Müvəqqəti uzunmüddətli
Müvəqqəti qısamüddətli

Cəmi:G₁..G₄=0.9(595944+53707.5+63360)+0.8 233020.8+0.5·543715.2=1099984.59=1099.59kN

Dam örtüyündən daimi yüklər
3 ədəd rigelin çəkisindən
Sütunların çəkisindən (uzunluğu mərtəbə hündürlüyünün yarısına qədər)
Müvəqqəti uzunmüddətli
Müvəqqəti qısamüddətli

Yarus kütləsi:
V mərtəbə üçün də yarus yükünü təqribi olaraq

Cədvəl 7

Rəqslərin tipi	Rəqslərin periodu	Dinamiklik əmsalı
Rəqslərin tipi	Rəqslərin periodu	Düstura əsasən	Qəbul edirik
1.
2.
3.

Sərbəst rəqslərin nisbi koordinatları təyin edilib, cədvəl 8-də qeyd edilir.

Cədvəl 8

	Sərbəst rəqslərin üç forması üçün
	I forma	II forma	III forma
0.2
0.4
0.6
0.8
1

Cədvəl 9

Forma

Mərtəbə

G_j, kN

X_i(x_f)=X_i(x_k)

G_jX_i(x_j)
kN

G_jX_i²(x_j)
kN

əmsalları

I

1

0.2

1099.59

0.309

0.095

339.77

104.46

2

0.4

1099.59

0.588

0.346

646.55

380.45

3

0.6

1099.59

0.809

0.654

889.56

719.13

4

0.8

1099.59

0.951

0.904

1045.71

994.02

5

1

1

1

757.30

757.30

Cəmi:

3678.89

2955.36

II

1

0.2

1099.59

0.809

0.654

889.56

719.13

2

0.4

1099.59

0.951

0.904

1045.71

994.02

3

0.6

1099.59

0.309

0.095

339.77

104.46

4

0.8

1099.59

-0.588

0.346

-645.55

380.45

5

1

-1

1

-757.30

757.30

Cəmi:

872.19

2955.36

III

1

0.2

1099.59

1

1

1099.59

1099.55

2

0.4

1099.59

0

0

0

0

3

0.6

1099.59

-1

1

-1099.55

1099.55

4

0.8

1099.59

0

0

0

0

5

1

1

1

757.30

757.30

Cəmi:

757.34

2956.44

I mərtəbə üçün
qalan mərtəbələr üçün

Mərtəbə			I forma	II forma	III forma

5	1		1.245	-0.294	0.257
4	0.8	1099.59	1.183	-0.173	0
3	0.6	1099.59	1.01	0.091	-0.257
2	0.4	1099.59	0.732	0.279	0
1	0.2	1099.59	0.385	0.238	0.257

_Cədvəl10

Cədvəl 11

Mərtəbə	I forma				II forma				III forma					Tam qüvvələr

5	37.71	37.71	12.39	22.3	-27.01	-27.01	-8.34	-15.01	27.96	27.96	8.63	15.53	17.25		31.05
4	52.03	89.74	29.43	52.97	-23.02	-50.03	-15.44	-15.44	0	27.96	8.63	15.53	34.34		61.81
3	44.42	134.16	44	79.2	12.1	-37.93	-11.71	-21.08	-40.5	-12.54	-3.87	-6.97	45.69		82.24
2	32.19	166.35	54.54	98.17	37.13	-0.8	-0.25	-0.45	0	-12.54	-3.87	-6.97	54.68		98.42
1	16.93	183.28	51.23	61.48	31.67	30.87	8.12	9.74	40.5	27.96	7.36	8.83	52.39		62.87
Təməl

Rigellərdəki dayaq momentləri isə düyünlərin müvazinət şərtindən təyin edilir(şəkil 6), (külək yükündən olduğu kimi).

Kurs layihəsində yalnız orta mərtəblərdən birini hesabladığımız üçün zəlzələ yükündən dayaq momentlərini təyin etdikdən sonra aşırım momentlərini II mərtəbə üçün külək yükünə analoji olaraq hesablayırıq:

I-aşırımda

II-aşırımda

Cədvəl 12
Əyici momentlər

Cədvəl 12-nin davamı

Kəsici qüvvələr

Sxemlər	0	6	0
I sxem	73.89	-82.65	75.78
II sxem	91.06	-92.53	-13.22
III sxem	-4.41	-4.41	91.8
I+II	164.95	-175.18	62.56
I+III	69.48	-87.06	167.58
Max Q	164.95	-175.18	167.58
Külək soldan	16.46	16.46	10.98
Külək sağdan	-16.46	-16.46	-10.98
Mmax+külək sol	181.41	-158.72	178.56
Mmax+kül sağ	148.49	-191.64	156.6
Zəlzələ sol	45.16	45.16	30.11
Zəlzələ sağ	-45.16	-45.16	-30.11
Max+zəlsol	210.11	-130.02	197.69
Mmax+zəlsağ	119.79	-220.34	137.47

Döşəmənin eninə rigellərin hesablanması

Eninə çərçivənin hesablamalarına əsasən I açırımda sağ və sol dayaq və həm də aşırım momentlərinə görə rigelləri hesablayırıq.

Kənar aşırım sol dayaq
Kənar aşırım sol dayaqda maksimum əyici moment və kəsici qüvvə:

Rigeli sütunun kənarındakı əyici momentə görə hesablayırıq:

Rigelin qəbul olunmuş ölçüləri .Dayaqda tirin sıxılan zonası aşağı hissədə olduğu üçün onu düzbucaqlı en kəsik kimi hesablayırıq.
İlkin olaraq verilmiş beton və armatur sinfi sıxılan zonanın sərhəd qiymətini təyin edirik:

Olduğundan rigeli birqat armaturlu element kimi hesablayırıq:

Bu sahəyə görə sortamentdən 4ø qəbul edirik (əlavə 6).Rigelin armaturlanması şəkil 7-də verilmişdir.
Kənar aşırımın ortası
Sol kənar aşırımda maksimum əyici moment -dir.Tirin en kəsiyinə tavr en kəsikli element kimi baxırıq:
olduğundan
Əvvəlcə rəfin qəbul edə biləcəyi əyici momenti hesablayıb aşağıdakı şərti yoxlayırıq:
olduğu üçün elementi olan düzbucaqlı en kəsik kimi hesablayırıq:

_{şərti ödənildiyi üçün elementi birqat armaturlu kimi hesablayırıq:}
_{Tələb olunan armatur sahəsi:}

_{Bu sahəyə görə sortamentdən ,}₃_ø_18A-500_{, As=7.63sm2 qəbul edirik}

_{Orta aralıq dayaq}
_{Orta dayağın sağ kənarında əyici momentin qiyməti böyük olduğu üçün dayaqdakı armaturu}

_{Görə hesablayırıq.}

Olduğundan r_igeli birqat armaturlu element kimi hesablayırıq:

Şərt ödənir,onda elementi birqat armaturlu kimi hesablayırıq:
Tələb olunan armatur sahəsi:

Bu sahəyə görə sortamentdən 3ø22-A-500, A_s=11.4sm² qəbul edirik.
Orta aşırımın ortası
Orta aşırımda maksimum əyici moment M=94.85kNm-dir.Tirin en kəsiyinə tavr en kəsikli element kimi baxırıq (sol kənar aşırımda olduğu kim olduğundan
Əvvəlcə rəfin qəbul edə biləcəyi əyici momenti hesablayıb aşağıdakı şərti yoxlayırıq:

olduğu üçün elementi eni b=b_f=210 sm olan tir kimi hesablayırıq:

Şərt ödənir , onda elementi birqat armaturlu kimi hesablayırıq:

Tələb olunan aramtur sahəsi:

Bu sahəyə görə sortamentdən 3ø14A-500, A_s=4.62sm²qəbul edirik.

Eninə rigelin maili kəsiklər üzrə möhkəmliyə hesablanması

Maili kəsiyin kəsici qüvvəyə görə möhkəmliyə yoxlanması
Kənar və orta aşırımlarda dayaqda təsir edən kəsici qüvvənin maksimum qiyməti:
Q=Q₂₁=220.34kN. Əvvəlcə aşağıdakı şərti yoxlayırıq:

Hesabi maili kəsikdə
olduğundan c=139 sm qəbul edirik. Armaturun diametri ø22 olduğundan qaynaq şərtinə görə eninə milin diametri min 8 olmalıdır(ø8- ).
Onda vahid uzunluqda eninə milin qəbul edə biləcəyi qüvvə:

Burada h_0<c_ovə c>c_o şərtlərinə görə c₀=94 sm qəbul edib Q_sw-nı hesablayırıq:

Və betonun qəbul edəcəyi kəsici qüvvə:

Deməli, maili kəsiyin kəsici qüvvəyə görə möhkəmliyə aşağıdakı düsturla yoxlayırlar:

Burda eninə millərin təsirini nəzərə alır:

-əmsalı aşağıdakı düsturla hesablanır:

-əmsalı ağır betonlar üçün , yüngül betonlar üçün isə qəbul edilir (R_b - MPa ilə).
Tapılmış qiymətləri yerinə yazıb yuxarıdakı şərti yoxlayaq:

Deməli, maili çatlar arasında maili kəsiyin kəsici qüvvəyə görə möhkəmliyi təmin edilmişdir.
Maili kəsiyin əyici momentə görə möhkəmliyə aşağıdakı şərt ilə yoxlayırlar:

Dartılan zonada yerləşən maili kəsikdə eninə millərin qəbul etdiyi əyici momenti təyin edək:

Dayaq hissədə maili kəsiyin dartılan zonasındakı boyuna armaturun qəbul etdiyi əyici moment isə:
Çəp millər olmadığından
Onda
Deməli orta dayaqda maili kəsiyin əyici momentə möhkəmliyi təmin olunur.

Orta sütunların hesablanması

Layihə üçün verilənlər:
Betonun sinfi , boyuna işçi millər A500sinifli , eninə millər isə A240 sinifli armaturlardandır.
Şaquli yüklərdən sütunlara düşən normal qüvvələrin təyini
Orta sütunlara aşağıdakı sahədən yük düşür:

Bir sütunun çəkisi

Hər mərtəbədə daimi və müvəqqəti yüklərdən orta sütunlara ötürülən yük:

Bu qiymətlərə görə mərtəbələrdə orta sütunlara ötürülən yüklər:

V mərtəbədə (Qar yükünü də nəzərə almaqla)

IV mərtəbədə

III mərtəbədə

II mərtəbədə

I mərtəbədə

V mərtəbə

Momentin işarəsi dəyişdiyindən sütunlarda simmetrik armaturlama istifadə olunur:

Sıxılan zonanın nisbi hündürlüyü:
(rigelin hesabatında olduğu kimi) olduğu üçün hesablamanın I halı alınır.

Burada < olduğundan qəbul edilmişdir.
<
Olduğundan konstruktiv tələblərə görə ən azı
olmalıdır.
Bu sahəyə görə və konstruktiv şərtlərə görə sıxılan elementlərdə milin diametri min 16 mm olduğundan 4ø qəbul edirik.

IV mərtəbə

<
Sıxılan zonanın nisbi hündürlüyü:

< olduğu üçün hesablamanın I halı alınır.

-7.51 alınır
Olduğundan konstruktiv tələblərə görə ən azı olmalıdır.
Bu sahəyə konstruktiv olaraq 4ø qəbul edirik.
III mərtəbə

Sıxılan zonanın nisbi hündürlüyü:

olduğu üçün mərkəzdənxaric sıxılmanın II halı alınır.

Onda

Burada
Olduğundan konstruktiv olaraq tələblərə görə ən azı
olmalıdır.
Bu sahəyə görə konstruktiv olaraq 4ø qəbul edirik.

II mərtəbə

Sıxılan zonanın nisbi hündürlüyü:

Olduğu üçün mərkəzdənxaric sıxılmanın II halı alınır.
Onda
Burada

olduğundan konstruktiv olaraq tələblərə görə ən azı
olmalıdır.
Bu sahəyə konstruktiv olaraq 4ø qəbul edirik.

I mərtəbə

Sıxılan zonanın nisbi hündürlüyü:

Olduğu üçün mərkəzdənxaric sıxılmanın II halı alınır.
Onda
Burada

olduğundan konstruktiv olaraq tələblərə görə ən azı
olmalıdır.
Bu sahəyə konstruktiv olaraq 4ø qəbul edirik.

LENT ÖZÜLLƏRİN HESABLANMASI

a= 2.000 b= 8.00

k= 175000.0 EJ= 540000.0
P1= 575.00 p2= 1150.00
P3= 1150.00 P4= 575.00 P5= 0.00
**************************************
HESABLAMANIN NETICELERI
ESASIN CHOKMESI, TIRIN XETTI YERDEYISHMELERI MILLIMETRLERLE
Z[ 1]= 2.85098 mm
Z[ 2]= 0.50289 mm
Z[ 3]= 0.53386 mm
Z[ 4]= 1.60299 mm
Z[ 5]= 0.86334 mm
Z[ 6]= 0.86334 mm
Z[ 7]= 1.60299 mm
Z[ 8]= 0.53386 mm
Z[ 9]= 0.50289 mm
Z[ 10]= 2.85098 mm
ESASDA YARANAN KONTAKT GERGINLIYI kN/m
p[ 1]= 498.921 kN/m
p[ 2]= 88.006 kN/m
p[ 3]= 93.425 kN/m
p[ 4]= 280.524 kN/m
p[ 5]= 151.085 kN/m
p[ 6]= 151.085 kN/m
p[ 7]= 280.524 kN/m
p[ 8]= 93.425 kN/m
p[ 9]= 88.006 kN/m
p[ 10]= 498.921 kN/m
TIRIN EYICI MOMENT EPURUNUN ORDINATLARI kNm
moment[ 1]= -426.1015 kNm
moment[ 2]= -222.6232 kNm
moment[ 3]= 475.6745 kNm
moment[ 4]= -214.9581 kNm
moment[ 5]= -214.9581 kNm
moment[ 6]= 475.6745 kNm
moment[ 7]= -222.6232 kNm
moment[ 8]= -426.1015 kNm

Yüklə 1,82 Mb.

Dostları ilə paylaş:

1 2 3