Теплообменник труба в трубе для охлаждения 1300 кг/час бензола от 72 до 26С



Yüklə 1,37 Mb.
səhifə10/13
tarix05.05.2023
ölçüsü1,37 Mb.
#107973
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   13
shahbozkurs

varoq

hujjat

imzo

sana




Taqdim etilgan mahsulot uchun o'rnatishning mahsuldorligi quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: Gн W / (1XН )
Xк Buyerda :
Gн  3000/ (1) 3529кг ч/ 0,9804кг с/
Bug'langan eritmaning konsentratsiyasini hisoblash
O'rnatish korpuslarida eritma kontsentratsiyasining taqsimlanishi har bir apparatdagi bug'langan suvdagi yuklarning nisbatiga bog'liq. Birinchi yaqinlashishda, amaliy ma'lumotlarga asoslanib, bug'langan suvning unumdorligi quyidagi nisbatga muvofiq binolar o'rtasida taqsimlanadi deb taxmin qilinadi:
W W1 : 2 1:1,1
Keyin:
1,0W 3000
W1    0.397кг c/
1,01,1 3600 2.1 1,1W 3000 1.1
W2    0.436кг c/
1,01,1 3600 2.1
Biz konsentratsiyalarni korpuslar bo'yicha hisoblaymiz:
G x 0.9804 0.06
x1 H H  0.1(10%)
GH W1 0.98040.397
G x 0.9804 0.06
x2 H H  0.4(40%)
GH W W2 0.98040.3970.436
Qurilmaning hisoblari O'rnatishdagi umumiy bosimning pasayishi:
Pоб Pг Pк  0,04830,01 0,0383МПа.
Birinchi taxmin sifatida, umumiy bosim tushishi korpuslar o'rtasida teng taqsimlanadi. Keyin korpuslardagi isitish bug'larining bosimi quyidagilarga teng bo'ladi:
Pг1  0.1МПа , Pг2 Pг1 Pоб / 2  0.04830.383/ 2  0.02915МПа
Pк Pг2 Pоб / 2  0.29150.383/ 2  0.01МПа
Bug 'bosimidan biz ularning harorati va entalpiyasini topamiz:
Pг1  0.0483МПа tг1 800С Iг1  2644кДж кг/
Pг2  0.02915МПа tг2  67,940С Iг2  2619кДж кг/ Pбк  0,01МПа tк  45,40С Iбк  2581кДж кг/
Hisoblashda gidrodinamik depressiyani olamiz.U holda idishdagi ikkilamchi bug'ning harorati quyidagicha bo'ladi: tвп1 tг2 1111  67,94 1  68,940C. tвп2 tк 2111  45,4 1 46,40C.
Gidrostatik depressiyalar yig'indisi:
111  1111 1112   1 1 20C.


















varoq




















varoq

hujjat

imzo

sana




Ikkilamchi bug'ning harorati bo'yicha biz ularning bosimini aniqlaymiz: tвп1  68.940С Pвп1  0,.03044МПа. Pвп2  0,.01056МПа.
Evaporatatorning taxminan issiqlik uzatish yuzasini toping:
Fop Wr1 1  0.397 2399.7  31.7м2
q 30000
GOST 11987 - 81 ga ko'ra, tabiiy aylanish va masofaviy isitish kamerasiga ega quvurli apparatlar diametri din = 38 mm va devor qalinligi d = 2 mm bo'lgan 4 va 5 m qozon quvurlaridan iborat. H = 4 m qozon quvurlarining balandligini olaylik. O'rta qaynash qatlamidagi bosim:
P1cp Pвп1  1gH  0.3044 10 5 1033 9.81 4   0.5071 10 5 Па.
2 2
P2cp Pвп2  2gH  0.1056 10 5 1105 9.81 4   0.3224 10 5 Па.
2 2
Bu bosimlar haroratga mos keladi:
P1cp  0,.05071MПа. t1cp 81.230С
P2cp  0,.03424MПа. t2cp  70.20С chunki bizda masofaviy isitish kamerasi bo'lgan 1-apparat, 2-chi esa erkin oqadigan plyonkaga ega, keyin gidrostatik tushkunlik hisobga olinmaydi. Haroratning pasayishi tenglama bilan aniqlanadi:
 1 0.0162(T 2 / rвп )1атм
Sarum uchun atmosfera depressiyalari quyidagilar bo'ladi:
1атм  0.38e0.05 0.045 x
1атм1  0.38e 0.05 0.04510   0.60C
1атм2  0.38e 0.05 0.045 40  1.90C Bu yerda:
11  0.0162((27381.23) / 2306.22) 0.62   0.50C
11  0.0162((27370.2) / 2355.54) 1.92  1.60C
Masofaviy isitish kamerasi va tabiiy aylanishi bo'lgan qurilmalarda, tпер1  1 вп1 с tв k1)G cH1 H1(tP tk1) eritmaning haddan tashqari qizishi
W I(
McH1
Aylanma eritmaning massasi:
М vS v   кг
tпер1   4.130C
Qobiqlardagi qaynash nuqtasi: tк1 tгп2  1 111 tпер / 2  67,940,5 1 4,13/ 2  71,510С. tк2 tк  1 111  45,41,6 1 480С.
Korpuslardagi foydali harorat farqi teng
tп1 tг1 tк1 tпер / 2 8069,444,13/ 2 8,50С.
tп2 tг2 tк2  67,9448 19,940С.


















varoq




















varoq

hujjat

imzo

sana




tп tп1 tп2 8,4919,94  28,440С
Keling, hisob-kitoblarning to'g'riligini tekshiramiz:
tп tг1 tк (   1 111  tпер / 2) 8045,40,5 1, 624,13/ 2  28,440С Keling, termal yuklarni aniqlaylik.
Binolar uchun bug'lanish va o'z-o'zidan bug'lanish koeffitsientlarini hisoblang. Birinchi tana uchun:
iгп,, iконд, 2644000335200
1    0,99
iвп c t кi 26244004190 71,51
(t
1  ki1 tki )c  (5571.51) 4190  0.017
iвп c t кi 26244004190 71.44 Ikkinchi tana uchun:
2   0.98
2   0.038
I.A.ning tenglamasiga kiradigan umumiy hisoblangan koeffitsientlar. Tishchenko, biz munosabatlar bilan belgilaymiz
x  22  20.038 1.962 x  2 1 2  2 ( 0.017)  0.038 0.004 z1
Keling, in'ektsiya koeffitsientini hisoblaylik. 1,2.106Pa bosim va 0,95 quruqlik darajasi bo'lgan jonli bug '. Keyin uning entalpiyasi bo'ladi
i0  2663000Дж кг/ . [5]
Bug‘ bosimi Pвт  0,03044МПа, va entalpiya iвт  2624434Дж кг/ . [5]
I-s diagrammasi bo'yicha biz termal farqlarni aniqlaymiz h1  6375084,19  540510Дж кг/ h2  6326074,19 104750Дж кг/ .
In'ektsiya koeffitsienti tenglama bilan hisoblanadi: h
U A 1 1,
h2
Bu erda A - injektorning ishlashini tavsiflovchi qiymat. Allaqachon ishlab chiqarilgan qurilmalar uchun A = 0,75
540510
U  0,75  1 0.704.
014750
0,0483 MPa bosimda injektordan chiqadigan bug'ning entalpiyasi formula bo'yicha:
i
iст 0 Uiвт 0,9h2
1U
Tozalaydi:


















varoq




















varoq

hujjat

imzo

sana




i1  0,9 104.75  2553кДж кг/ .
Berilgan entalpiya qiymati uchun i-s diagrammasida chiziq chizamiz va ni topamiz. h2i 87.99кДж кг/ .
In'ektsiya nisbati bilan:
540.1
U1  0,75  1 0.867
87.99 Va entalpiya
i1  0,9 87.99  2566.5кДж кг/ .
dan farq qilganligi sababli, biz uchun yangi qurilish quramiz. Buning uchun i-s diagrammasida berilgan entalpiya qiymati uchun chiziq chizing va toping: h2ii 88.409кДж кг/ , Bu yerda:
540.1

U1i  0.75  1 0,858 88.409
i1  0,9 88.409  2566кДж кг/ .
Ya'ni, u ilgari olingan natijadan biroz farq qiladi. Keyingi hisob-kitoblar uchun U = 0,858 in'ektsiya koeffitsientini qabul qilamiz.
Jonli bug' iste'moli: c
W GH p y 30000.974 0.004
c
Dp   1071кг ч/  0,298кг с/
x(1U) zU 1.962 (1 0.858) 1 0.858
Agar bug'lanish in'ektsiyasiz amalga oshirilsa, birinchi idishdagi bug 'oqim tezligi tenglama bilan aniqlanadi: c
W GH p y 30000.974 0.004
c
Dp   1522кг ч/  0,423кг с/ x 1.962
Inyeksiyaga kiradigan ikkilamchi bug 'miqdori:
DBT UDp  0.858 1071  919кг ч/  0,255кг с/
Birinchi binoga kiradigan isitish bug'ining miqdori:
D1 Dp DBT 1071919 1990  0.553кг с/ Birinchi binoda bug'langan suv miqdori:
D2 W1 UDp 19120.858 919  993кг с/ Ikkinchi binoda bug'langan suv miqdori: c

W2 D2 2 (GH p W1)2  993 0.980 (35294082 1912) 0.038 1031кг с/  0.276кг с/ c 4190
Suvning umumiy miqdori bug'langan namlik:


















varoq




















varoq

hujjat

imzo

sana




W W1 W2 19121031 2943кг ч/
Hisoblash natijasida olingan 2943 kg / s qiymatlari 3000 kg / s vazifaga muvofiq bug'lanishi kerak bo'lgan miqdorga to'g'ri kelmaydi. shuning uchun biz hisobkitobda topilgan nisbatlarga asoslanib, binolar tomonidan bug'langan suv miqdorini qayta hisoblaymiz:
W 1912
W1: W2=1912: 1031; W W1 1  3000 1949кг ч/  0.541кг c/
Wp 2943 W 1031
W2 W 2  3000 1051кг ч/  0.292кг c/
Wp 2943
Birinchi tananing isitish yuzasi orqali o'tkaziladigan issiqlik miqdori:
Q1 Dr1 1гп  0,553 (2644000 335200) 1276766Дж с/ Ikkinchi korpus:
Q2 D r2 2гп  0,292 (2619000 335200)  681616Дж с/

Yüklə 1,37 Mb.

Dostları ilə paylaş:
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   13




Verilənlər bazası müəlliflik hüququ ilə müdafiə olunur ©azkurs.org 2024
rəhbərliyinə müraciət

gir | qeydiyyatdan keç
    Ana səhifə


yükləyin