FəSİl gəRGİNLİk stabiLİzatorlari haqqinda ümumi MƏlumat

2.4. YGS-in xarici xarakteristikasının hesablanması.

Çeviricinin çıxış gərginliyinin yük cərəyanından aslılığı xarici xaraktersitika adlanır.

Xarici xarakteristikanın hesabının doldurulma əmsalı kimi nisbi kəmiyyətlərlə aparılması əlverişlidir.

(2.22)

Hesablama üçün əsas yük cərəyanından asılı olmayan kəmiyyətlər götürülür: :
– konturunda məxsusi rəqsin periodu :

(2.23)

– С_k kondensatorunun dolması halında cərəyanın maksimal qiyməti (2.3)
Beləliklə,
, ,

(2.24)

(2.22) ifadəsində surət və məxrəci perioduna bölsək,(2.13-2.18) ifadələrinə diqqət yetirsək, doldurma əmsalı üçün aşağıdakı ifadəni alarıq:

(2.25)

Qeyd edək ki:
,
Onda (5.4) formulası aşağıdakı kimi olacaq:



2.5 YGS-in süzgəclərinin hesabı

İmpulslu çevirici qidalanma mənbəyində dəyişən cərəyanın yaranması nəticəsində avtobloklama qurğusuna, lokomativ siqnalizasiya, hava və kabel əlaqə xətlərinə maneçilik törədir.

Əlaqə xətlərinə təsir gurultu gərginliyi ilə (1,0…2,5мВ) və kontakt şəbəkəsində ekvivalent U_эм, maneə gərginliyinin böyüklüyü ilə qiymətləndirilir, hansı ki, növbəti sxmedə həqiqi gərginlik kimi eyni meneələri yaradır.

(2.25)

– ayrı-ayrı harmonikalarda gərginliyin təsiredici qiyməti,
–akustik təsir əmsalı.
MSB və ALS qurğusuna təsir edən yüksək harmonikalı cərəyan ekvivalent maneə cərəyanına görə təyin edilir

(2.26)

Burada:
– dəyişən cərəyanın təsiredici qiyməti,
– ayrı-ayrı harmonikalarda cərəyanın təsiredici qiymət
Hesabalamar üçün adətən: -ni 100 мА qəbul edilir.





Şəbəkə cərəyanın döyünmələrini azaltmaq üçün reaktorlardan və kondensatordan ibarət giriş süzgəcləri tətbiq edilir. Verilmiş çeviricidə Г –şəkilli süzgəclər istifadə edilir. (şəkil 2.5) . Kondensatorda gərginliyin və reaktorda cərəyanın dəyişməsi şəkil 2.6-da göstərilmişdir. Tənzimetmə peridunun hər bir zaman intervalında kiçik xətaları U_c(t) hormonik funksiyasında düzxətli kəsiklərlə əvəz etmək olar.
Diaqramlarda – kondensatorunda gərginliyin orta qiyməti; – zaman intervalında cərəyanı işçi tristordan keçəndən sonra sabit qəbul edirik. Çeviricidə itkiləri nəzərə almasaq və hedsab etsək ki, , şəbəkədən sərf olunan gərginliyin və cərəyanın orta qiyməti üçün yaza bilərik: ; , – şəbəkədən sərf olunan cərəyan.
İşçi tristorun ayrılması zamanı şəbəkənin orta cərəyanı süzgəcin kondensatorunun yük cərəyanına bərabər olacaq. Onda zaman intervalında kondensatorda gərginliyin tam dəyişməsi:

;

(2.27)

;

(2.28)

Süzgəcin kondensatorunda döyünən gərginliyin maksimal qiyməti aşağıdakı şərtdən təyin edilə bilər:

(2.29)

qiymətini (6.4) ifadəsində yerinə yazsaq, onda alarıq :

;

(2.30)

Eyni çevirici üçün kondensatorun tutumu və reaktorun induktivliyi aşağıdakı ifadədən təyin edilir:

(2.31)

(2.32)

DM-lərinin cərəyanı ilə işəburaxılması sürətin sıfır olduğu halda başlayır. Bu halda yüklənmədə gərginlik düşküsünün minimal qiyməti

(2.33)

Burada:
– çıxış süzgəcinin hamarlayıcı reaktorunun dolağının müqaviməti (ilkin hesabatlarda Om qəbul etmək olar);
–DM-lərinin fırçalarında gərginlik düşgüsü; V. =139 V
Çıxış süzgəci. Gərginliyin impulslu tənzimlənməsi zamanı (dartı mühərrikləri) yük cərəyanı döyünən xarakterə malik olur. Yüksək harmonikalar mühərriklərdə itkilərə təsir edir, f.i.ə. azalır. Cərəyanın döyünmələrinin amplitudası aşağıdakı ifadədən təyin edilir:

(2.34)

Burada:
L_с, L_я – hamarlayıcı reaktorun və lövbər dolağının induktivliyidir.

(2.35)

Bu ifadədən: р – mühərrikin cüt qütblər sayı (p=2), və 0,6 kompensasiya edilmiş və kompensasiya edilməmiş mühərrikə uyğundur, – mühərrikin bucaq sürəti: